310 ಸ್ಟೇನ್‌ಲೆಸ್ ಸ್ಟೀಲ್ ಕಾಯಿಲ್ ಟ್ಯೂಬ್ ರಾಸಾಯನಿಕ ಘಟಕ, ಆಟೋಮೋಟಿವ್ ಇಂಜಿನ್‌ಗಳಲ್ಲಿನ ವಾಲ್ವ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ಗಳ ಆಯಾಸದ ಜೀವನದ ಮೇಲೆ ತೈಲ-ಗಟ್ಟಿಯಾದ ಸ್ಟೀಲ್ ವೈರ್‌ನಲ್ಲಿನ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಪರಿಣಾಮ

Nature.com ಗೆ ಭೇಟಿ ನೀಡಿದ್ದಕ್ಕಾಗಿ ಧನ್ಯವಾದಗಳು.ನೀವು ಸೀಮಿತ CSS ಬೆಂಬಲದೊಂದಿಗೆ ಬ್ರೌಸರ್ ಆವೃತ್ತಿಯನ್ನು ಬಳಸುತ್ತಿರುವಿರಿ.ಉತ್ತಮ ಅನುಭವಕ್ಕಾಗಿ, ನೀವು ನವೀಕರಿಸಿದ ಬ್ರೌಸರ್ ಅನ್ನು ಬಳಸಲು ನಾವು ಶಿಫಾರಸು ಮಾಡುತ್ತೇವೆ (ಅಥವಾ ಇಂಟರ್ನೆಟ್ ಎಕ್ಸ್‌ಪ್ಲೋರರ್‌ನಲ್ಲಿ ಹೊಂದಾಣಿಕೆ ಮೋಡ್ ಅನ್ನು ನಿಷ್ಕ್ರಿಯಗೊಳಿಸಿ).ಹೆಚ್ಚುವರಿಯಾಗಿ, ನಡೆಯುತ್ತಿರುವ ಬೆಂಬಲವನ್ನು ಖಚಿತಪಡಿಸಿಕೊಳ್ಳಲು, ನಾವು ಶೈಲಿಗಳು ಮತ್ತು JavaScript ಇಲ್ಲದೆ ಸೈಟ್ ಅನ್ನು ತೋರಿಸುತ್ತೇವೆ.
ಪ್ರತಿ ಸ್ಲೈಡ್‌ಗೆ ಮೂರು ಲೇಖನಗಳನ್ನು ತೋರಿಸುವ ಸ್ಲೈಡರ್‌ಗಳು.ಸ್ಲೈಡ್‌ಗಳ ಮೂಲಕ ಚಲಿಸಲು ಹಿಂದಿನ ಮತ್ತು ಮುಂದಿನ ಬಟನ್‌ಗಳನ್ನು ಬಳಸಿ ಅಥವಾ ಪ್ರತಿ ಸ್ಲೈಡ್ ಮೂಲಕ ಚಲಿಸಲು ಕೊನೆಯಲ್ಲಿ ಸ್ಲೈಡ್ ನಿಯಂತ್ರಕ ಬಟನ್‌ಗಳನ್ನು ಬಳಸಿ.

ಸ್ಟೇನ್ಲೆಸ್ ಸ್ಟೀಲ್ 310 ಸುರುಳಿಯಾಕಾರದ ಟ್ಯೂಬ್ಗಳು / ಸುರುಳಿಯಾಕಾರದ ಕೊಳವೆಗಳುರಾಸಾಯನಿಕ ಸಂಯೋಜನೆಮತ್ತು ಸಂಯೋಜನೆ

ಕೆಳಗಿನ ಕೋಷ್ಟಕವು ಗ್ರೇಡ್ 310S ಸ್ಟೇನ್ಲೆಸ್ ಸ್ಟೀಲ್ನ ರಾಸಾಯನಿಕ ಸಂಯೋಜನೆಯನ್ನು ತೋರಿಸುತ್ತದೆ.

10*1mm 9.25*1.24 mm 310 ಸ್ಟೇನ್‌ಲೆಸ್ ಸ್ಟೀಲ್ ಕ್ಯಾಪಿಲರಿ ಸುರುಳಿಯಾಕಾರದ ಟ್ಯೂಬ್ ಪೂರೈಕೆದಾರರು

ಭೌತಿಕ ಗುಣಲಕ್ಷಣಗಳು

ಗ್ರೇಡ್ 310S ಸ್ಟೇನ್ಲೆಸ್ ಸ್ಟೀಲ್ನ ಭೌತಿಕ ಗುಣಲಕ್ಷಣಗಳನ್ನು ಕೆಳಗಿನ ಕೋಷ್ಟಕದಲ್ಲಿ ಪ್ರದರ್ಶಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.

ಯಾಂತ್ರಿಕ ಗುಣಲಕ್ಷಣಗಳು

ಕೆಳಗಿನ ಕೋಷ್ಟಕವು ಗ್ರೇಡ್ 310S ಸ್ಟೇನ್ಲೆಸ್ ಸ್ಟೀಲ್ನ ಯಾಂತ್ರಿಕ ಗುಣಲಕ್ಷಣಗಳನ್ನು ವಿವರಿಸುತ್ತದೆ.

ಉಷ್ಣ ಗುಣಲಕ್ಷಣಗಳು

ಗ್ರೇಡ್ 310S ಸ್ಟೇನ್ಲೆಸ್ ಸ್ಟೀಲ್ನ ಉಷ್ಣ ಗುಣಲಕ್ಷಣಗಳನ್ನು ಕೆಳಗಿನ ಕೋಷ್ಟಕದಲ್ಲಿ ನೀಡಲಾಗಿದೆ.

ಇತರ ಹುದ್ದೆಗಳು

ಗ್ರೇಡ್ 310S ಸ್ಟೇನ್‌ಲೆಸ್ ಸ್ಟೀಲ್‌ಗೆ ಸಮಾನವಾದ ಇತರ ಪದನಾಮಗಳನ್ನು ಕೆಳಗಿನ ಕೋಷ್ಟಕದಲ್ಲಿ ಪಟ್ಟಿಮಾಡಲಾಗಿದೆ.

ಈ ಅಧ್ಯಯನದ ಉದ್ದೇಶವು 2.5 ಮಿಮೀ ವ್ಯಾಸದ ನಿರ್ಣಾಯಕ ದೋಷದ ಆಳದೊಂದಿಗೆ 2300 MPa ದರ್ಜೆಯ (OT ವೈರ್) ತೈಲ-ಗಟ್ಟಿಯಾದ ತಂತಿಗೆ ಸೂಕ್ಷ್ಮ ದೋಷಗಳನ್ನು ಅನ್ವಯಿಸುವಾಗ ಆಟೋಮೊಬೈಲ್ ಎಂಜಿನ್‌ನ ವಾಲ್ವ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ನ ಆಯಾಸದ ಜೀವನವನ್ನು ಮೌಲ್ಯಮಾಪನ ಮಾಡುವುದು.ಮೊದಲನೆಯದಾಗಿ, ಕವಾಟದ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್ ತಯಾರಿಕೆಯ ಸಮಯದಲ್ಲಿ OT ತಂತಿಯ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ವಿರೂಪವನ್ನು ಸಬ್ಸಿಮ್ಯುಲೇಶನ್ ವಿಧಾನಗಳನ್ನು ಬಳಸಿಕೊಂಡು ಸೀಮಿತ ಅಂಶ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಯಿಂದ ಪಡೆಯಲಾಗಿದೆ ಮತ್ತು ಸಿದ್ಧಪಡಿಸಿದ ವಸಂತದ ಉಳಿದ ಒತ್ತಡವನ್ನು ಅಳೆಯಲಾಗುತ್ತದೆ ಮತ್ತು ವಸಂತ ಒತ್ತಡ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆ ಮಾದರಿಗೆ ಅನ್ವಯಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.ಎರಡನೆಯದಾಗಿ, ಕವಾಟದ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್ನ ಶಕ್ತಿಯನ್ನು ವಿಶ್ಲೇಷಿಸಿ, ಉಳಿದಿರುವ ಒತ್ತಡವನ್ನು ಪರಿಶೀಲಿಸಿ ಮತ್ತು ಮೇಲ್ಮೈ ಅಪೂರ್ಣತೆಗಳೊಂದಿಗೆ ಅನ್ವಯಿಕ ಒತ್ತಡದ ಮಟ್ಟವನ್ನು ಹೋಲಿಕೆ ಮಾಡಿ.ಮೂರನೆಯದಾಗಿ, ವಸಂತ ಶಕ್ತಿಯ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಯಿಂದ ಪಡೆದ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಮೇಲಿನ ಒತ್ತಡವನ್ನು ತಂತಿ OT ಯ ತಿರುಗುವಿಕೆಯ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ಬಾಗುವ ಆಯಾಸ ಪರೀಕ್ಷೆಯಿಂದ ಪಡೆದ SN ವಕ್ರಾಕೃತಿಗಳಿಗೆ ಅನ್ವಯಿಸುವ ಮೂಲಕ ವಸಂತಕಾಲದ ಆಯಾಸದ ಜೀವನದ ಮೇಲೆ ಸೂಕ್ಷ್ಮ ದೋಷಗಳ ಪರಿಣಾಮವನ್ನು ಮೌಲ್ಯಮಾಪನ ಮಾಡಲಾಯಿತು.40 µm ನ ದೋಷದ ಆಳವು ಆಯಾಸ ಜೀವನಕ್ಕೆ ಧಕ್ಕೆಯಾಗದಂತೆ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳನ್ನು ನಿರ್ವಹಿಸಲು ಪ್ರಸ್ತುತ ಮಾನದಂಡವಾಗಿದೆ.
ವಾಹನಗಳ ಇಂಧನ ದಕ್ಷತೆಯನ್ನು ಸುಧಾರಿಸಲು ವಾಹನ ಉದ್ಯಮವು ಹಗುರವಾದ ಆಟೋಮೋಟಿವ್ ಘಟಕಗಳಿಗೆ ಬಲವಾದ ಬೇಡಿಕೆಯನ್ನು ಹೊಂದಿದೆ.ಹೀಗಾಗಿ, ಇತ್ತೀಚಿನ ವರ್ಷಗಳಲ್ಲಿ ಮುಂದುವರಿದ ಹೈ ಸ್ಟ್ರೆಂತ್ ಸ್ಟೀಲ್ (AHSS) ಬಳಕೆ ಹೆಚ್ಚುತ್ತಿದೆ.ಆಟೋಮೋಟಿವ್ ಇಂಜಿನ್ ವಾಲ್ವ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ಗಳು ಮುಖ್ಯವಾಗಿ ಶಾಖ-ನಿರೋಧಕ, ಉಡುಗೆ-ನಿರೋಧಕ ಮತ್ತು ಕುಗ್ಗದ ತೈಲ-ಗಟ್ಟಿಯಾದ ಉಕ್ಕಿನ ತಂತಿಗಳನ್ನು (OT ತಂತಿಗಳು) ಒಳಗೊಂಡಿರುತ್ತವೆ.
ಅವುಗಳ ಹೆಚ್ಚಿನ ಕರ್ಷಕ ಶಕ್ತಿಯಿಂದಾಗಿ (1900-2100 MPa), ಪ್ರಸ್ತುತ ಬಳಸಲಾಗುವ OT ತಂತಿಗಳು ಎಂಜಿನ್ ವಾಲ್ವ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ಗಳ ಗಾತ್ರ ಮತ್ತು ದ್ರವ್ಯರಾಶಿಯನ್ನು ಕಡಿಮೆ ಮಾಡಲು ಸಾಧ್ಯವಾಗಿಸುತ್ತದೆ, ಸುತ್ತಮುತ್ತಲಿನ ಭಾಗಗಳೊಂದಿಗೆ ಘರ್ಷಣೆಯನ್ನು ಕಡಿಮೆ ಮಾಡುವ ಮೂಲಕ ಇಂಧನ ದಕ್ಷತೆಯನ್ನು ಸುಧಾರಿಸುತ್ತದೆ.ಈ ಅನುಕೂಲಗಳಿಂದಾಗಿ, ಹೈ-ವೋಲ್ಟೇಜ್ ವೈರ್ ರಾಡ್‌ನ ಬಳಕೆಯು ವೇಗವಾಗಿ ಹೆಚ್ಚುತ್ತಿದೆ ಮತ್ತು 2300MPa ವರ್ಗದ ಅಲ್ಟ್ರಾ-ಹೈ-ಸ್ಟ್ರೆಂತ್ ವೈರ್ ರಾಡ್ ಒಂದರ ನಂತರ ಒಂದರಂತೆ ಕಾಣಿಸಿಕೊಳ್ಳುತ್ತದೆ.ಆಟೋಮೋಟಿವ್ ಇಂಜಿನ್‌ಗಳಲ್ಲಿನ ವಾಲ್ವ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ಗಳಿಗೆ ಸುದೀರ್ಘ ಸೇವಾ ಜೀವನ ಅಗತ್ಯವಿರುತ್ತದೆ ಏಕೆಂದರೆ ಅವು ಹೆಚ್ಚಿನ ಆವರ್ತಕ ಲೋಡ್‌ಗಳ ಅಡಿಯಲ್ಲಿ ಕಾರ್ಯನಿರ್ವಹಿಸುತ್ತವೆ.ಈ ಅವಶ್ಯಕತೆಯನ್ನು ಪೂರೈಸಲು, ತಯಾರಕರು ಸಾಮಾನ್ಯವಾಗಿ ಕವಾಟದ ಬುಗ್ಗೆಗಳನ್ನು ವಿನ್ಯಾಸಗೊಳಿಸುವಾಗ 5.5×107 ಚಕ್ರಗಳಿಗಿಂತ ಹೆಚ್ಚಿನ ಆಯಾಸ ಜೀವನವನ್ನು ಪರಿಗಣಿಸುತ್ತಾರೆ ಮತ್ತು ಆಯಾಸದ ಜೀವನವನ್ನು ಸುಧಾರಿಸಲು ಶಾಟ್ ಪೀನಿಂಗ್ ಮತ್ತು ಶಾಖ ಕುಗ್ಗಿಸುವ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಗಳ ಮೂಲಕ ಕವಾಟದ ವಸಂತ ಮೇಲ್ಮೈಗೆ ಉಳಿದ ಒತ್ತಡವನ್ನು ಅನ್ವಯಿಸುತ್ತಾರೆ.
ಸಾಮಾನ್ಯ ಕಾರ್ಯಾಚರಣೆಯ ಪರಿಸ್ಥಿತಿಗಳಲ್ಲಿ ವಾಹನಗಳಲ್ಲಿನ ಹೆಲಿಕಲ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ಗಳ ಆಯಾಸದ ಜೀವನದ ಕುರಿತು ಕೆಲವು ಅಧ್ಯಯನಗಳು ನಡೆದಿವೆ.ಗ್ಜಾಲ್ ಮತ್ತು ಇತರರು.ಸ್ಥಿರ ಲೋಡ್ ಅಡಿಯಲ್ಲಿ ಸಣ್ಣ ಹೆಲಿಕ್ಸ್ ಕೋನಗಳೊಂದಿಗೆ ದೀರ್ಘವೃತ್ತದ ಸುರುಳಿಯಾಕಾರದ ಬುಗ್ಗೆಗಳ ವಿಶ್ಲೇಷಣಾತ್ಮಕ, ಪ್ರಾಯೋಗಿಕ ಮತ್ತು ಸೀಮಿತ ಅಂಶ (FE) ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಗಳನ್ನು ಪ್ರಸ್ತುತಪಡಿಸಲಾಗಿದೆ.ಈ ಅಧ್ಯಯನವು ಗರಿಷ್ಠ ಬರಿಯ ಒತ್ತಡದ ಮತ್ತು ಆಕಾರ ಅನುಪಾತ ಮತ್ತು ಠೀವಿ ಸೂಚ್ಯಂಕದ ಸ್ಥಳಕ್ಕಾಗಿ ಸ್ಪಷ್ಟವಾದ ಮತ್ತು ಸರಳವಾದ ಅಭಿವ್ಯಕ್ತಿಯನ್ನು ಒದಗಿಸುತ್ತದೆ ಮತ್ತು ಪ್ರಾಯೋಗಿಕ ವಿನ್ಯಾಸಗಳಲ್ಲಿ ನಿರ್ಣಾಯಕ ನಿಯತಾಂಕವಾದ ಗರಿಷ್ಠ ಬರಿಯ ಒತ್ತಡದ ಬಗ್ಗೆ ವಿಶ್ಲೇಷಣಾತ್ಮಕ ಒಳನೋಟವನ್ನು ಒದಗಿಸುತ್ತದೆ3.ಪಾಸ್ಟಾರ್ಸಿಕ್ ಮತ್ತು ಇತರರು.ಕಾರ್ಯಾಚರಣೆಯಲ್ಲಿ ವಿಫಲವಾದ ನಂತರ ಖಾಸಗಿ ಕಾರಿನಿಂದ ತೆಗೆದುಹಾಕಲಾದ ಹೆಲಿಕಲ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್ನ ವಿನಾಶ ಮತ್ತು ಆಯಾಸದ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಯ ಫಲಿತಾಂಶಗಳನ್ನು ವಿವರಿಸಲಾಗಿದೆ.ಪ್ರಾಯೋಗಿಕ ವಿಧಾನಗಳನ್ನು ಬಳಸಿಕೊಂಡು, ಮುರಿದ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್ ಅನ್ನು ಪರೀಕ್ಷಿಸಲಾಯಿತು ಮತ್ತು ಫಲಿತಾಂಶಗಳು ಇದು ತುಕ್ಕು ಆಯಾಸದ ವೈಫಲ್ಯದ ಉದಾಹರಣೆಯಾಗಿದೆ ಎಂದು ಸೂಚಿಸುತ್ತದೆ.ರಂಧ್ರ, ಇತ್ಯಾದಿ. ಆಟೋಮೋಟಿವ್ ಹೆಲಿಕಲ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ಗಳ ಆಯಾಸದ ಜೀವನವನ್ನು ಮೌಲ್ಯಮಾಪನ ಮಾಡಲು ಹಲವಾರು ರೇಖೀಯ ಹಿಂಜರಿತದ ವಸಂತ ಜೀವನ ಮಾದರಿಗಳನ್ನು ಅಭಿವೃದ್ಧಿಪಡಿಸಲಾಗಿದೆ.ಪುತ್ರ ಮತ್ತು ಇತರರು.ರಸ್ತೆ ಮೇಲ್ಮೈಯ ಅಸಮಾನತೆಯಿಂದಾಗಿ, ಕಾರಿನ ಸುರುಳಿಯಾಕಾರದ ವಸಂತದ ಸೇವೆಯ ಜೀವನವನ್ನು ನಿರ್ಧರಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.ಆದಾಗ್ಯೂ, ಉತ್ಪಾದನಾ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯಲ್ಲಿ ಸಂಭವಿಸುವ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳು ಆಟೋಮೋಟಿವ್ ಕಾಯಿಲ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ಗಳ ಜೀವನದ ಮೇಲೆ ಹೇಗೆ ಪರಿಣಾಮ ಬೀರುತ್ತವೆ ಎಂಬುದರ ಕುರಿತು ಸ್ವಲ್ಪ ಸಂಶೋಧನೆ ಮಾಡಲಾಗಿದೆ.
ಉತ್ಪಾದನಾ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯಲ್ಲಿ ಸಂಭವಿಸುವ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳು ಕವಾಟದ ಬುಗ್ಗೆಗಳಲ್ಲಿ ಸ್ಥಳೀಯ ಒತ್ತಡದ ಸಾಂದ್ರತೆಗೆ ಕಾರಣವಾಗಬಹುದು, ಇದು ಅವರ ಆಯಾಸದ ಜೀವನವನ್ನು ಗಮನಾರ್ಹವಾಗಿ ಕಡಿಮೆ ಮಾಡುತ್ತದೆ.ಕವಾಟದ ಬುಗ್ಗೆಗಳ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳು ವಿವಿಧ ಅಂಶಗಳಿಂದ ಉಂಟಾಗುತ್ತವೆ, ಉದಾಹರಣೆಗೆ ಬಳಸಿದ ಕಚ್ಚಾ ವಸ್ತುಗಳ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳು, ಉಪಕರಣಗಳಲ್ಲಿನ ದೋಷಗಳು, ಶೀತ ರೋಲಿಂಗ್ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ಒರಟು ನಿರ್ವಹಣೆ.ಕಚ್ಚಾ ವಸ್ತುಗಳ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳು ಬಿಸಿ ರೋಲಿಂಗ್ ಮತ್ತು ಮಲ್ಟಿ-ಪಾಸ್ ಡ್ರಾಯಿಂಗ್‌ನಿಂದ ಕಡಿದಾದ V- ಆಕಾರದಲ್ಲಿರುತ್ತವೆ, ಆದರೆ ರಚನೆಯ ಉಪಕರಣ ಮತ್ತು ಅಸಡ್ಡೆ ನಿರ್ವಹಣೆಯಿಂದ ಉಂಟಾಗುವ ದೋಷಗಳು ಸೌಮ್ಯವಾದ ಇಳಿಜಾರುಗಳೊಂದಿಗೆ U- ಆಕಾರದಲ್ಲಿರುತ್ತವೆ.ವಿ-ಆಕಾರದ ದೋಷಗಳು U- ಆಕಾರದ ದೋಷಗಳಿಗಿಂತ ಹೆಚ್ಚಿನ ಒತ್ತಡದ ಸಾಂದ್ರತೆಯನ್ನು ಉಂಟುಮಾಡುತ್ತವೆ, ಆದ್ದರಿಂದ ಕಟ್ಟುನಿಟ್ಟಾದ ದೋಷ ನಿರ್ವಹಣಾ ಮಾನದಂಡಗಳನ್ನು ಸಾಮಾನ್ಯವಾಗಿ ಆರಂಭಿಕ ವಸ್ತುಗಳಿಗೆ ಅನ್ವಯಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.
OT ವೈರ್‌ಗಳಿಗೆ ಪ್ರಸ್ತುತ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷ ನಿರ್ವಹಣಾ ಮಾನದಂಡಗಳು ASTM A877/A877M-10, DIN EN 10270-2, JIS G 3561, ಮತ್ತು KS D 3580. DIN EN 10270-2 ವೈರ್-5 ವ್ಯಾಸದ ಮೇಲೆ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷದ ಆಳವನ್ನು 0 ಎಂದು ಸೂಚಿಸುತ್ತದೆ. 10 ಮಿಮೀ ತಂತಿಯ ವ್ಯಾಸದ 0.5-1% ಕ್ಕಿಂತ ಕಡಿಮೆಯಿರುತ್ತದೆ.ಜೊತೆಗೆ, JIS G 3561 ಮತ್ತು KS D 3580 0.5-8 ಮಿಮೀ ವ್ಯಾಸವನ್ನು ಹೊಂದಿರುವ ತಂತಿ ರಾಡ್‌ನಲ್ಲಿನ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಆಳವು ತಂತಿಯ ವ್ಯಾಸದ 0.5% ಕ್ಕಿಂತ ಕಡಿಮೆಯಿರಬೇಕು.ASTM A877/A877M-10 ನಲ್ಲಿ, ತಯಾರಕರು ಮತ್ತು ಖರೀದಿದಾರರು ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಅನುಮತಿಸಬಹುದಾದ ಆಳವನ್ನು ಒಪ್ಪಿಕೊಳ್ಳಬೇಕು.ತಂತಿಯ ಮೇಲ್ಮೈಯಲ್ಲಿ ದೋಷದ ಆಳವನ್ನು ಅಳೆಯಲು, ತಂತಿಯನ್ನು ಸಾಮಾನ್ಯವಾಗಿ ಹೈಡ್ರೋಕ್ಲೋರಿಕ್ ಆಮ್ಲದಿಂದ ಕೆತ್ತಲಾಗುತ್ತದೆ ಮತ್ತು ನಂತರ ದೋಷದ ಆಳವನ್ನು ಮೈಕ್ರೋಮೀಟರ್ ಬಳಸಿ ಅಳೆಯಲಾಗುತ್ತದೆ.ಆದಾಗ್ಯೂ, ಈ ವಿಧಾನವು ಕೆಲವು ಪ್ರದೇಶಗಳಲ್ಲಿ ದೋಷಗಳನ್ನು ಮಾತ್ರ ಅಳೆಯಬಹುದು ಮತ್ತು ಅಂತಿಮ ಉತ್ಪನ್ನದ ಸಂಪೂರ್ಣ ಮೇಲ್ಮೈಯಲ್ಲಿ ಅಲ್ಲ.ಆದ್ದರಿಂದ, ತಯಾರಕರು ನಿರಂತರವಾಗಿ ಉತ್ಪಾದಿಸುವ ತಂತಿಯಲ್ಲಿನ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳನ್ನು ಅಳೆಯಲು ತಂತಿಯ ರೇಖಾಚಿತ್ರ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯಲ್ಲಿ ಎಡ್ಡಿ ಕರೆಂಟ್ ಪರೀಕ್ಷೆಯನ್ನು ಬಳಸುತ್ತಾರೆ;ಈ ಪರೀಕ್ಷೆಗಳು ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಆಳವನ್ನು 40 µm ವರೆಗೆ ಅಳೆಯಬಹುದು.ಅಭಿವೃದ್ಧಿಯಲ್ಲಿರುವ 2300MPa ದರ್ಜೆಯ ಉಕ್ಕಿನ ತಂತಿಯು ಅಸ್ತಿತ್ವದಲ್ಲಿರುವ 1900-2200MPa ದರ್ಜೆಯ ಉಕ್ಕಿನ ತಂತಿಗಿಂತ ಹೆಚ್ಚಿನ ಕರ್ಷಕ ಶಕ್ತಿ ಮತ್ತು ಕಡಿಮೆ ಉದ್ದವನ್ನು ಹೊಂದಿದೆ, ಆದ್ದರಿಂದ ಕವಾಟದ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್ ಆಯಾಸ ಜೀವನವನ್ನು ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳಿಗೆ ಬಹಳ ಸೂಕ್ಷ್ಮವೆಂದು ಪರಿಗಣಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.ಆದ್ದರಿಂದ, ಉಕ್ಕಿನ ತಂತಿ ಗ್ರೇಡ್ 1900-2200 ಎಂಪಿಎಗೆ ಉಕ್ಕಿನ ತಂತಿ ಗ್ರೇಡ್ 2300 ಎಂಪಿಎಗೆ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಆಳವನ್ನು ನಿಯಂತ್ರಿಸಲು ಅಸ್ತಿತ್ವದಲ್ಲಿರುವ ಮಾನದಂಡಗಳನ್ನು ಅನ್ವಯಿಸುವ ಸುರಕ್ಷತೆಯನ್ನು ಪರಿಶೀಲಿಸುವುದು ಅವಶ್ಯಕ.
ಈ ಅಧ್ಯಯನದ ಉದ್ದೇಶವು 2300 MPa ದರ್ಜೆಯ OT ವೈರ್‌ಗೆ (ವ್ಯಾಸ: 2.5 mm) ಎಡ್ಡಿ ಕರೆಂಟ್ ಪರೀಕ್ಷೆಯಿಂದ (ಅಂದರೆ 40 µm) ಅಳೆಯಬಹುದಾದ ಕನಿಷ್ಠ ದೋಷದ ಆಳವನ್ನು ಅನ್ವಯಿಸಿದಾಗ ಆಟೋಮೋಟಿವ್ ಇಂಜಿನ್ ವಾಲ್ವ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ನ ಆಯಾಸದ ಜೀವನವನ್ನು ಮೌಲ್ಯಮಾಪನ ಮಾಡುವುದು: ನಿರ್ಣಾಯಕ ದೋಷ ಆಳ.ಈ ಅಧ್ಯಯನದ ಕೊಡುಗೆ ಮತ್ತು ವಿಧಾನಗಳು ಈ ಕೆಳಗಿನಂತಿವೆ.
OT ವೈರ್‌ನಲ್ಲಿನ ಆರಂಭಿಕ ದೋಷವಾಗಿ, ವಿ-ಆಕಾರದ ದೋಷವನ್ನು ಬಳಸಲಾಯಿತು, ಇದು ಆಯಾಸ ಜೀವನವನ್ನು ಗಂಭೀರವಾಗಿ ಪರಿಣಾಮ ಬೀರುತ್ತದೆ, ತಂತಿ ಅಕ್ಷಕ್ಕೆ ಸಂಬಂಧಿಸಿದಂತೆ ಅಡ್ಡ ದಿಕ್ಕಿನಲ್ಲಿ.ಅದರ ಆಳ (h), ಅಗಲ (w), ಮತ್ತು ಉದ್ದ (l) ಗಳ ಪರಿಣಾಮವನ್ನು ನೋಡಲು ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷದ ಆಯಾಮಗಳು (α) ಮತ್ತು ಉದ್ದ (β) ಅನುಪಾತವನ್ನು ಪರಿಗಣಿಸಿ.ವಸಂತಕಾಲದೊಳಗೆ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳು ಸಂಭವಿಸುತ್ತವೆ, ಅಲ್ಲಿ ವೈಫಲ್ಯವು ಮೊದಲು ಸಂಭವಿಸುತ್ತದೆ.
ತಂಪಾದ ಅಂಕುಡೊಂಕಾದ ಸಮಯದಲ್ಲಿ OT ತಂತಿಯಲ್ಲಿನ ಆರಂಭಿಕ ದೋಷಗಳ ವಿರೂಪವನ್ನು ಊಹಿಸಲು, ಉಪ-ಸಿಮ್ಯುಲೇಶನ್ ವಿಧಾನವನ್ನು ಬಳಸಲಾಯಿತು, ಇದು ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಯ ಸಮಯ ಮತ್ತು ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಗಾತ್ರವನ್ನು ಗಣನೆಗೆ ತೆಗೆದುಕೊಳ್ಳುತ್ತದೆ, ಏಕೆಂದರೆ ದೋಷಗಳು OT ತಂತಿಗೆ ಹೋಲಿಸಿದರೆ ಬಹಳ ಚಿಕ್ಕದಾಗಿದೆ.ಜಾಗತಿಕ ಮಾದರಿ.
ಎರಡು-ಹಂತದ ಶಾಟ್ ಪೀನಿಂಗ್ ನಂತರ ವಸಂತಕಾಲದಲ್ಲಿ ಉಳಿದಿರುವ ಸಂಕುಚಿತ ಒತ್ತಡಗಳನ್ನು ಸೀಮಿತ ಅಂಶ ವಿಧಾನದಿಂದ ಲೆಕ್ಕಹಾಕಲಾಗುತ್ತದೆ, ಫಲಿತಾಂಶಗಳನ್ನು ವಿಶ್ಲೇಷಣಾತ್ಮಕ ಮಾದರಿಯನ್ನು ಖಚಿತಪಡಿಸಲು ಶಾಟ್ ಪೀನಿಂಗ್ ನಂತರ ಮಾಪನಗಳೊಂದಿಗೆ ಹೋಲಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.ಇದರ ಜೊತೆಗೆ, ಎಲ್ಲಾ ಉತ್ಪಾದನಾ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಗಳಿಂದ ಕವಾಟದ ಬುಗ್ಗೆಗಳಲ್ಲಿನ ಉಳಿದ ಒತ್ತಡಗಳನ್ನು ಅಳೆಯಲಾಗುತ್ತದೆ ಮತ್ತು ವಸಂತ ಶಕ್ತಿ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಗೆ ಅನ್ವಯಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.
ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳಲ್ಲಿನ ಒತ್ತಡಗಳನ್ನು ವಸಂತಕಾಲದ ಶಕ್ತಿಯನ್ನು ವಿಶ್ಲೇಷಿಸುವ ಮೂಲಕ ಊಹಿಸಲಾಗಿದೆ, ಶೀತ ರೋಲಿಂಗ್ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ದೋಷದ ವಿರೂಪ ಮತ್ತು ಮುಗಿದ ವಸಂತಕಾಲದಲ್ಲಿ ಉಳಿದಿರುವ ಸಂಕುಚಿತ ಒತ್ತಡವನ್ನು ಗಣನೆಗೆ ತೆಗೆದುಕೊಳ್ಳುತ್ತದೆ.
ವಾಲ್ವ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ನಂತೆಯೇ ಅದೇ ವಸ್ತುಗಳಿಂದ ಮಾಡಿದ OT ತಂತಿಯನ್ನು ಬಳಸಿಕೊಂಡು ತಿರುಗುವ ಬಾಗುವ ಆಯಾಸ ಪರೀಕ್ಷೆಯನ್ನು ನಡೆಸಲಾಯಿತು.OT ರೇಖೆಗಳಿಗೆ ಫ್ಯಾಬ್ರಿಕೇಟೆಡ್ ವಾಲ್ವ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ಗಳ ಉಳಿದ ಒತ್ತಡ ಮತ್ತು ಮೇಲ್ಮೈ ಒರಟುತನದ ಗುಣಲಕ್ಷಣಗಳನ್ನು ಪರಸ್ಪರ ಸಂಬಂಧಿಸಲು, ಎರಡು-ಹಂತದ ಶಾಟ್ ಪೀನಿಂಗ್ ಮತ್ತು ಟಾರ್ಶನ್ ಅನ್ನು ಪೂರ್ವಭಾವಿ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಗಳಾಗಿ ಅನ್ವಯಿಸಿದ ನಂತರ ತಿರುಗುವ ಬಾಗುವ ಆಯಾಸ ಪರೀಕ್ಷೆಗಳ ಮೂಲಕ SN ವಕ್ರಾಕೃತಿಗಳನ್ನು ಪಡೆಯಲಾಗಿದೆ.
ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್ ಶಕ್ತಿ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಯ ಫಲಿತಾಂಶಗಳನ್ನು ಗುಡ್‌ಮ್ಯಾನ್ ಸಮೀಕರಣ ಮತ್ತು SN ಕರ್ವ್‌ಗೆ ವಾಲ್ವ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್ ಆಯಾಸ ಜೀವನವನ್ನು ಊಹಿಸಲು ಅನ್ವಯಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ ಮತ್ತು ಆಯಾಸದ ಜೀವನದ ಮೇಲೆ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷದ ಆಳದ ಪರಿಣಾಮವನ್ನು ಸಹ ಮೌಲ್ಯಮಾಪನ ಮಾಡಲಾಗುತ್ತದೆ.
ಈ ಅಧ್ಯಯನದಲ್ಲಿ, ಆಟೋಮೋಟಿವ್ ಇಂಜಿನ್ ವಾಲ್ವ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ನ ಆಯಾಸದ ಜೀವನವನ್ನು ಮೌಲ್ಯಮಾಪನ ಮಾಡಲು 2.5 ಮಿಮೀ ವ್ಯಾಸವನ್ನು ಹೊಂದಿರುವ 2300 MPa OT ದರ್ಜೆಯ ತಂತಿಯನ್ನು ಬಳಸಲಾಯಿತು.ಮೊದಲನೆಯದಾಗಿ, ಅದರ ಡಕ್ಟೈಲ್ ಮುರಿತ ಮಾದರಿಯನ್ನು ಪಡೆಯಲು ತಂತಿಯ ಕರ್ಷಕ ಪರೀಕ್ಷೆಯನ್ನು ನಡೆಸಲಾಯಿತು.
OT ತಂತಿಯ ಯಾಂತ್ರಿಕ ಗುಣಲಕ್ಷಣಗಳನ್ನು ಶೀತ ಅಂಕುಡೊಂಕಾದ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆ ಮತ್ತು ವಸಂತ ಶಕ್ತಿಯ ಸೀಮಿತ ಅಂಶ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಗೆ ಮುಂಚಿತವಾಗಿ ಕರ್ಷಕ ಪರೀಕ್ಷೆಗಳಿಂದ ಪಡೆಯಲಾಗಿದೆ.ಅಂಜೂರದಲ್ಲಿ ತೋರಿಸಿರುವಂತೆ 0.001 s-1 ಸ್ಟ್ರೈನ್ ದರದಲ್ಲಿ ಕರ್ಷಕ ಪರೀಕ್ಷೆಗಳ ಫಲಿತಾಂಶಗಳನ್ನು ಬಳಸಿಕೊಂಡು ವಸ್ತುವಿನ ಒತ್ತಡ-ಸ್ಟ್ರೈನ್ ಕರ್ವ್ ಅನ್ನು ನಿರ್ಧರಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.1. SWONB-V ತಂತಿಯನ್ನು ಬಳಸಲಾಗುತ್ತದೆ, ಮತ್ತು ಅದರ ಇಳುವರಿ ಸಾಮರ್ಥ್ಯ, ಕರ್ಷಕ ಶಕ್ತಿ, ಸ್ಥಿತಿಸ್ಥಾಪಕ ಮಾಡ್ಯುಲಸ್ ಮತ್ತು ಪಾಯಿಸನ್ ಅನುಪಾತವು ಕ್ರಮವಾಗಿ 2001.2MPa, 2316MPa, 206GPa ಮತ್ತು 0.3.ಹರಿವಿನ ಒತ್ತಡದ ಮೇಲಿನ ಒತ್ತಡದ ಅವಲಂಬನೆಯನ್ನು ಈ ಕೆಳಗಿನಂತೆ ಪಡೆಯಲಾಗಿದೆ:
ಅಕ್ಕಿ.2 ಡಕ್ಟೈಲ್ ಮುರಿತ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯನ್ನು ವಿವರಿಸುತ್ತದೆ.ವಿರೂಪತೆಯ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ವಸ್ತುವು ಎಲಾಸ್ಟೋಪ್ಲಾಸ್ಟಿಕ್ ವಿರೂಪಕ್ಕೆ ಒಳಗಾಗುತ್ತದೆ ಮತ್ತು ವಸ್ತುದಲ್ಲಿನ ಒತ್ತಡವು ಅದರ ಕರ್ಷಕ ಶಕ್ತಿಯನ್ನು ತಲುಪಿದಾಗ ವಸ್ತುವು ಕಿರಿದಾಗುತ್ತದೆ.ತರುವಾಯ, ವಸ್ತುವಿನೊಳಗಿನ ಶೂನ್ಯಗಳ ಸೃಷ್ಟಿ, ಬೆಳವಣಿಗೆ ಮತ್ತು ಸಂಯೋಜನೆಯು ವಸ್ತುವಿನ ನಾಶಕ್ಕೆ ಕಾರಣವಾಗುತ್ತದೆ.
ಡಕ್ಟೈಲ್ ಮುರಿತ ಮಾದರಿಯು ಒತ್ತಡ-ಮಾರ್ಪಡಿಸಿದ ನಿರ್ಣಾಯಕ ವಿರೂಪ ಮಾದರಿಯನ್ನು ಬಳಸುತ್ತದೆ, ಅದು ಒತ್ತಡದ ಪರಿಣಾಮವನ್ನು ಗಣನೆಗೆ ತೆಗೆದುಕೊಳ್ಳುತ್ತದೆ ಮತ್ತು ನಂತರದ ಕುತ್ತಿಗೆ ಮುರಿತವು ಹಾನಿಯ ಸಂಚಯನ ವಿಧಾನವನ್ನು ಬಳಸುತ್ತದೆ.ಇಲ್ಲಿ, ಹಾನಿಯ ಪ್ರಾರಂಭವನ್ನು ಒತ್ತಡ, ಒತ್ತಡದ ಟ್ರಯಾಕ್ಸಿಯಾಲಿಟಿ ಮತ್ತು ಸ್ಟ್ರೈನ್ ರೇಟ್‌ನ ಕ್ರಿಯೆಯಾಗಿ ವ್ಯಕ್ತಪಡಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.ಒತ್ತಡದ ಟ್ರಯಾಕ್ಸಿಯಾಲಿಟಿಯನ್ನು ಪರಿಣಾಮಕಾರಿ ಒತ್ತಡದಿಂದ ಕುತ್ತಿಗೆಯ ರಚನೆಯವರೆಗೆ ವಸ್ತುವಿನ ವಿರೂಪದಿಂದ ಉಂಟಾಗುವ ಹೈಡ್ರೋಸ್ಟಾಟಿಕ್ ಒತ್ತಡವನ್ನು ವಿಭಜಿಸುವ ಮೂಲಕ ಪಡೆದ ಸರಾಸರಿ ಮೌಲ್ಯ ಎಂದು ವ್ಯಾಖ್ಯಾನಿಸಲಾಗಿದೆ.ಹಾನಿಯ ಸಂಚಯನ ವಿಧಾನದಲ್ಲಿ, ಹಾನಿಯ ಮೌಲ್ಯವು 1 ಅನ್ನು ತಲುಪಿದಾಗ ವಿನಾಶ ಸಂಭವಿಸುತ್ತದೆ ಮತ್ತು 1 ರ ಹಾನಿ ಮೌಲ್ಯವನ್ನು ತಲುಪಲು ಅಗತ್ಯವಿರುವ ಶಕ್ತಿಯನ್ನು ವಿನಾಶ ಶಕ್ತಿ (Gf) ಎಂದು ವ್ಯಾಖ್ಯಾನಿಸಲಾಗಿದೆ.ಮುರಿತದ ಶಕ್ತಿಯು ನೆಕ್ಕಿಂಗ್‌ನಿಂದ ಮುರಿತದ ಸಮಯದವರೆಗೆ ವಸ್ತುವಿನ ನಿಜವಾದ ಒತ್ತಡ-ಸ್ಥಳಾಂತರದ ವಕ್ರರೇಖೆಯ ಪ್ರದೇಶಕ್ಕೆ ಅನುರೂಪವಾಗಿದೆ.
ಸಾಂಪ್ರದಾಯಿಕ ಉಕ್ಕುಗಳ ಸಂದರ್ಭದಲ್ಲಿ, ಒತ್ತಡದ ಕ್ರಮವನ್ನು ಅವಲಂಬಿಸಿ, ಡಕ್ಟೈಲ್ ಮುರಿತ, ಬರಿಯ ಮುರಿತ ಅಥವಾ ಮಿಶ್ರ ಮೋಡ್ ಮುರಿತವು ಡಕ್ಟಿಲಿಟಿ ಮತ್ತು ಬರಿಯ ಮುರಿತದ ಕಾರಣದಿಂದಾಗಿ ಸಂಭವಿಸುತ್ತದೆ, ಚಿತ್ರ 3 ರಲ್ಲಿ ತೋರಿಸಿರುವಂತೆ. ಮುರಿತದ ಮಾದರಿ.
1/3 (ವಲಯ I) ಗಿಂತ ಹೆಚ್ಚಿನ ಒತ್ತಡದ ಟ್ರಯಾಕ್ಸಿಯಾಲಿಟಿಗೆ ಅನುಗುಣವಾದ ಪ್ರದೇಶದಲ್ಲಿ ಪ್ಲಾಸ್ಟಿಕ್ ವೈಫಲ್ಯ ಸಂಭವಿಸುತ್ತದೆ ಮತ್ತು ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳು ಮತ್ತು ನೋಚ್‌ಗಳೊಂದಿಗಿನ ಮಾದರಿಗಳ ಮೇಲೆ ಕರ್ಷಕ ಪರೀಕ್ಷೆಗಳಿಂದ ಮುರಿತದ ಒತ್ತಡ ಮತ್ತು ಒತ್ತಡದ ಟ್ರಯಾಕ್ಸಿಯಾಲಿಟಿಯನ್ನು ಕಂಡುಹಿಡಿಯಬಹುದು.0 ~ 1/3 (ವಲಯ II) ಒತ್ತಡದ ಟ್ರಯಾಕ್ಸಿಯಾಲಿಟಿಗೆ ಅನುಗುಣವಾದ ಪ್ರದೇಶದಲ್ಲಿ, ಡಕ್ಟೈಲ್ ಮುರಿತ ಮತ್ತು ಬರಿಯ ವೈಫಲ್ಯದ ಸಂಯೋಜನೆಯು ಸಂಭವಿಸುತ್ತದೆ (ಅಂದರೆ ತಿರುಚುವ ಪರೀಕ್ಷೆಯ ಮೂಲಕ. -1/3 ರಿಂದ 0 ವರೆಗಿನ ಒತ್ತಡದ ಟ್ರಯಾಕ್ಸಿಯಾಲಿಟಿಗೆ ಅನುಗುಣವಾದ ಪ್ರದೇಶದಲ್ಲಿ (III), ಸಂಕೋಚನದಿಂದ ಉಂಟಾದ ಬರಿಯ ವೈಫಲ್ಯ, ಮತ್ತು ಮುರಿತದ ಒತ್ತಡ ಮತ್ತು ಒತ್ತಡದ ಟ್ರಯಾಕ್ಸಿಯಾಲಿಟಿಯನ್ನು ಅಸಮಾಧಾನಗೊಳಿಸುವ ಪರೀಕ್ಷೆಯಿಂದ ಪಡೆಯಬಹುದು.
ಎಂಜಿನ್ ಕವಾಟದ ಬುಗ್ಗೆಗಳ ತಯಾರಿಕೆಯಲ್ಲಿ ಬಳಸಲಾಗುವ OT ತಂತಿಗಳಿಗೆ, ಉತ್ಪಾದನಾ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆ ಮತ್ತು ಅಪ್ಲಿಕೇಶನ್ ಪರಿಸ್ಥಿತಿಗಳಲ್ಲಿ ವಿವಿಧ ಲೋಡಿಂಗ್ ಪರಿಸ್ಥಿತಿಗಳಿಂದ ಉಂಟಾಗುವ ಮುರಿತಗಳನ್ನು ಗಣನೆಗೆ ತೆಗೆದುಕೊಳ್ಳುವುದು ಅವಶ್ಯಕ.ಆದ್ದರಿಂದ, ವೈಫಲ್ಯದ ಸ್ಟ್ರೈನ್ ಮಾನದಂಡವನ್ನು ಅನ್ವಯಿಸಲು ಕರ್ಷಕ ಮತ್ತು ತಿರುಚುವ ಪರೀಕ್ಷೆಗಳನ್ನು ನಡೆಸಲಾಯಿತು, ಪ್ರತಿ ಒತ್ತಡದ ಕ್ರಮದಲ್ಲಿ ಒತ್ತಡದ ಟ್ರಯಾಕ್ಸಿಯಾಲಿಟಿಯ ಪರಿಣಾಮವನ್ನು ಪರಿಗಣಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ ಮತ್ತು ಒತ್ತಡದ ಟ್ರಯಾಕ್ಸಿಯಾಲಿಟಿಯಲ್ಲಿನ ಬದಲಾವಣೆಯನ್ನು ಪ್ರಮಾಣೀಕರಿಸಲು ದೊಡ್ಡ ತಳಿಗಳಲ್ಲಿ ಎಲಾಸ್ಟೋಪ್ಲಾಸ್ಟಿಕ್ ಸೀಮಿತ ಅಂಶದ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಯನ್ನು ನಡೆಸಲಾಯಿತು.ಮಾದರಿ ಸಂಸ್ಕರಣೆಯ ಮಿತಿಯಿಂದಾಗಿ ಸಂಕೋಚನ ಮೋಡ್ ಅನ್ನು ಪರಿಗಣಿಸಲಾಗಿಲ್ಲ, ಅವುಗಳೆಂದರೆ, OT ತಂತಿಯ ವ್ಯಾಸವು ಕೇವಲ 2.5 ಮಿಮೀ.ಟೇಬಲ್ 1 ಕರ್ಷಕ ಮತ್ತು ತಿರುಚುವಿಕೆಯ ಪರೀಕ್ಷಾ ಪರಿಸ್ಥಿತಿಗಳನ್ನು ಪಟ್ಟಿ ಮಾಡುತ್ತದೆ, ಜೊತೆಗೆ ಒತ್ತಡದ ಟ್ರಯಾಕ್ಸಿಯಾಲಿಟಿ ಮತ್ತು ಮುರಿತದ ಒತ್ತಡವನ್ನು ಸೀಮಿತ ಅಂಶ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಯನ್ನು ಬಳಸಿ ಪಡೆಯಲಾಗಿದೆ.
ಒತ್ತಡದ ಅಡಿಯಲ್ಲಿ ಸಾಂಪ್ರದಾಯಿಕ ಟ್ರಯಾಕ್ಸಿಯಲ್ ಸ್ಟೀಲ್‌ಗಳ ಮುರಿತದ ಒತ್ತಡವನ್ನು ಈ ಕೆಳಗಿನ ಸಮೀಕರಣವನ್ನು ಬಳಸಿಕೊಂಡು ಊಹಿಸಬಹುದು.
ಅಲ್ಲಿ C1: \({\overline{{\varepsilon}_{0}}}^{pl}\) ಕ್ಲೀನ್ ಕಟ್ (η = 0) ಮತ್ತು C2: \({\overline{{\varepsilon}_{0} } }^{pl}\) ಏಕಾಕ್ಷೀಯ ಒತ್ತಡ (η = η0 = 1/3).
ಸಮೀಕರಣದಲ್ಲಿ ಮುರಿತ ಸ್ಟ್ರೈನ್ ಮೌಲ್ಯಗಳಾದ C1 ಮತ್ತು C2 ಅನ್ನು ಅನ್ವಯಿಸುವ ಮೂಲಕ ಪ್ರತಿ ಒತ್ತಡದ ಮೋಡ್‌ನ ಟ್ರೆಂಡ್ ಲೈನ್‌ಗಳನ್ನು ಪಡೆಯಲಾಗುತ್ತದೆ.(2);ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳಿಲ್ಲದ ಮಾದರಿಗಳ ಮೇಲೆ ಕರ್ಷಕ ಮತ್ತು ತಿರುಚುವ ಪರೀಕ್ಷೆಗಳಿಂದ C1 ಮತ್ತು C2 ಅನ್ನು ಪಡೆಯಲಾಗುತ್ತದೆ.ಚಿತ್ರ 4 ಪರೀಕ್ಷೆಗಳಿಂದ ಪಡೆದ ಒತ್ತಡದ ಟ್ರಯಾಕ್ಸಿಯಾಲಿಟಿ ಮತ್ತು ಫ್ರಾಕ್ಚರ್ ಸ್ಟ್ರೈನ್ ಮತ್ತು ಸಮೀಕರಣದಿಂದ ಊಹಿಸಲಾದ ಪ್ರವೃತ್ತಿಯ ರೇಖೆಗಳನ್ನು ತೋರಿಸುತ್ತದೆ.(2) ಪರೀಕ್ಷೆಯಿಂದ ಪಡೆದ ಟ್ರೆಂಡ್ ಲೈನ್ ಮತ್ತು ಒತ್ತಡದ ಟ್ರೈಯಾಕ್ಸಿಯಾಲಿಟಿ ಮತ್ತು ಫ್ರಾಕ್ಚರ್ ಸ್ಟ್ರೈನ್ ನಡುವಿನ ಸಂಬಂಧವು ಇದೇ ರೀತಿಯ ಪ್ರವೃತ್ತಿಯನ್ನು ತೋರಿಸುತ್ತದೆ.ಟ್ರೆಂಡ್ ಲೈನ್‌ಗಳ ಅನ್ವಯದಿಂದ ಪಡೆದ ಪ್ರತಿ ಒತ್ತಡದ ಮೋಡ್‌ಗೆ ಮುರಿತದ ಒತ್ತಡ ಮತ್ತು ಒತ್ತಡದ ಟ್ರೈಯಾಕ್ಸಿಯಾಲಿಟಿಯನ್ನು ಡಕ್ಟೈಲ್ ಮುರಿತಕ್ಕೆ ಮಾನದಂಡವಾಗಿ ಬಳಸಲಾಗುತ್ತದೆ.
ಬ್ರೇಕ್ ಎನರ್ಜಿಯನ್ನು ನೆಕ್ಕಿಂಗ್ ನಂತರ ಮುರಿಯುವ ಸಮಯವನ್ನು ನಿರ್ಧರಿಸಲು ವಸ್ತುವಿನ ಆಸ್ತಿಯಾಗಿ ಬಳಸಲಾಗುತ್ತದೆ ಮತ್ತು ಕರ್ಷಕ ಪರೀಕ್ಷೆಗಳಿಂದ ಪಡೆಯಬಹುದು.ಮುರಿತದ ಶಕ್ತಿಯು ವಸ್ತುವಿನ ಮೇಲ್ಮೈಯಲ್ಲಿ ಬಿರುಕುಗಳ ಉಪಸ್ಥಿತಿ ಅಥವಾ ಅನುಪಸ್ಥಿತಿಯನ್ನು ಅವಲಂಬಿಸಿರುತ್ತದೆ, ಏಕೆಂದರೆ ಮುರಿತದ ಸಮಯವು ಸ್ಥಳೀಯ ಒತ್ತಡಗಳ ಸಾಂದ್ರತೆಯನ್ನು ಅವಲಂಬಿಸಿರುತ್ತದೆ.ಫಿಗರ್ಸ್ 5a-c ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳಿಲ್ಲದ ಮಾದರಿಗಳ ಮುರಿತದ ಶಕ್ತಿಯನ್ನು ತೋರಿಸುತ್ತದೆ ಮತ್ತು ಕರ್ಷಕ ಪರೀಕ್ಷೆಗಳು ಮತ್ತು ಸೀಮಿತ ಅಂಶ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಯಿಂದ R0.4 ಅಥವಾ R0.8 ನೋಟುಗಳೊಂದಿಗೆ ಮಾದರಿಗಳು.ಮುರಿತದ ಶಕ್ತಿಯು ನಿಜವಾದ ಒತ್ತಡ-ಸ್ಥಳಾಂತರದ ವಕ್ರರೇಖೆಯ ಪ್ರದೇಶಕ್ಕೆ ಕುತ್ತಿಗೆಯಿಂದ ಮುರಿತದ ಸಮಯದವರೆಗೆ ಅನುರೂಪವಾಗಿದೆ.
40 µm ಗಿಂತ ಹೆಚ್ಚಿನ ದೋಷದ ಆಳವಿರುವ OT ತಂತಿಯ ಮೇಲೆ ಕರ್ಷಕ ಪರೀಕ್ಷೆಗಳನ್ನು ನಡೆಸುವ ಮೂಲಕ ಸೂಕ್ಷ್ಮ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳೊಂದಿಗೆ OT ತಂತಿಯ ಮುರಿತದ ಶಕ್ತಿಯನ್ನು ಚಿತ್ರ 5d ನಲ್ಲಿ ತೋರಿಸಿರುವಂತೆ ಊಹಿಸಲಾಗಿದೆ.ಕರ್ಷಕ ಪರೀಕ್ಷೆಗಳಲ್ಲಿ ದೋಷಗಳನ್ನು ಹೊಂದಿರುವ ಹತ್ತು ಮಾದರಿಗಳನ್ನು ಬಳಸಲಾಯಿತು ಮತ್ತು ಸರಾಸರಿ ಮುರಿತದ ಶಕ್ತಿಯು 29.12 mJ/mm2 ಎಂದು ಅಂದಾಜಿಸಲಾಗಿದೆ.
ಆಟೋಮೋಟಿವ್ ವಾಲ್ವ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ಗಳ ತಯಾರಿಕೆಯಲ್ಲಿ ಬಳಸಲಾಗುವ OT ತಂತಿಯ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷದ ರೇಖಾಗಣಿತವನ್ನು ಲೆಕ್ಕಿಸದೆಯೇ, ಪ್ರಮಾಣಿತ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷವನ್ನು ಕವಾಟದ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್ ತಂತಿಯ ವ್ಯಾಸಕ್ಕೆ ದೋಷದ ಆಳದ ಅನುಪಾತ ಎಂದು ವ್ಯಾಖ್ಯಾನಿಸಲಾಗಿದೆ.ಓಟಿ ವೈರ್ ದೋಷಗಳನ್ನು ದೃಷ್ಟಿಕೋನ, ರೇಖಾಗಣಿತ ಮತ್ತು ಉದ್ದದ ಆಧಾರದ ಮೇಲೆ ವರ್ಗೀಕರಿಸಬಹುದು.ಅದೇ ದೋಷದ ಆಳದೊಂದಿಗೆ ಸಹ, ವಸಂತಕಾಲದಲ್ಲಿ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷದ ಮೇಲೆ ಕಾರ್ಯನಿರ್ವಹಿಸುವ ಒತ್ತಡದ ಮಟ್ಟವು ದೋಷದ ರೇಖಾಗಣಿತ ಮತ್ತು ದೃಷ್ಟಿಕೋನವನ್ನು ಅವಲಂಬಿಸಿ ಬದಲಾಗುತ್ತದೆ, ಆದ್ದರಿಂದ ದೋಷದ ರೇಖಾಗಣಿತ ಮತ್ತು ದೃಷ್ಟಿಕೋನವು ಆಯಾಸದ ಬಲದ ಮೇಲೆ ಪರಿಣಾಮ ಬೀರಬಹುದು.ಆದ್ದರಿಂದ, ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳನ್ನು ನಿರ್ವಹಿಸಲು ಕಟ್ಟುನಿಟ್ಟಾದ ಮಾನದಂಡಗಳನ್ನು ಅನ್ವಯಿಸಲು ವಸಂತಕಾಲದ ಆಯಾಸದ ಜೀವನದ ಮೇಲೆ ಹೆಚ್ಚಿನ ಪ್ರಭಾವ ಬೀರುವ ದೋಷಗಳ ರೇಖಾಗಣಿತ ಮತ್ತು ದೃಷ್ಟಿಕೋನವನ್ನು ಗಣನೆಗೆ ತೆಗೆದುಕೊಳ್ಳುವುದು ಅವಶ್ಯಕ.OT ತಂತಿಯ ಉತ್ತಮವಾದ ಧಾನ್ಯದ ರಚನೆಯಿಂದಾಗಿ, ಅದರ ಆಯಾಸದ ಜೀವನವು ನಾಚಿಂಗ್ಗೆ ಬಹಳ ಸೂಕ್ಷ್ಮವಾಗಿರುತ್ತದೆ.ಆದ್ದರಿಂದ, ಜ್ಯಾಮಿತಿ ಮತ್ತು ದೋಷದ ದೃಷ್ಟಿಕೋನದ ಪ್ರಕಾರ ಹೆಚ್ಚಿನ ಒತ್ತಡದ ಸಾಂದ್ರತೆಯನ್ನು ಪ್ರದರ್ಶಿಸುವ ದೋಷವನ್ನು ಸೀಮಿತ ಅಂಶ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಯನ್ನು ಬಳಸಿಕೊಂಡು ಆರಂಭಿಕ ದೋಷವಾಗಿ ಸ್ಥಾಪಿಸಬೇಕು.ಅಂಜೂರದ ಮೇಲೆ.6 ಈ ಅಧ್ಯಯನದಲ್ಲಿ ಬಳಸಲಾದ ಅಲ್ಟ್ರಾ-ಹೈ ಸಾಮರ್ಥ್ಯದ 2300 MPa ವರ್ಗದ ಆಟೋಮೋಟಿವ್ ವಾಲ್ವ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ಗಳನ್ನು ತೋರಿಸುತ್ತದೆ.
OT ತಂತಿಯ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳನ್ನು ವಸಂತ ಅಕ್ಷದ ಪ್ರಕಾರ ಆಂತರಿಕ ದೋಷಗಳು ಮತ್ತು ಬಾಹ್ಯ ದೋಷಗಳಾಗಿ ವಿಂಗಡಿಸಲಾಗಿದೆ.ಕೋಲ್ಡ್ ರೋಲಿಂಗ್ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ಬಾಗುವಿಕೆಯಿಂದಾಗಿ, ಸಂಕುಚಿತ ಒತ್ತಡ ಮತ್ತು ಕರ್ಷಕ ಒತ್ತಡವು ಕ್ರಮವಾಗಿ ವಸಂತಕಾಲದ ಒಳ ಮತ್ತು ಹೊರಭಾಗದಲ್ಲಿ ಕಾರ್ಯನಿರ್ವಹಿಸುತ್ತದೆ.ಕೋಲ್ಡ್ ರೋಲಿಂಗ್ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ಕರ್ಷಕ ಒತ್ತಡದಿಂದಾಗಿ ಹೊರಗಿನಿಂದ ಕಾಣಿಸಿಕೊಳ್ಳುವ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳಿಂದ ಮುರಿತವು ಉಂಟಾಗಬಹುದು.
ಪ್ರಾಯೋಗಿಕವಾಗಿ, ವಸಂತವನ್ನು ಆವರ್ತಕ ಸಂಕೋಚನ ಮತ್ತು ವಿಶ್ರಾಂತಿಗೆ ಒಳಪಡಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.ವಸಂತಕಾಲದ ಸಂಕೋಚನದ ಸಮಯದಲ್ಲಿ, ಉಕ್ಕಿನ ತಂತಿಯು ತಿರುಚುತ್ತದೆ ಮತ್ತು ಒತ್ತಡಗಳ ಸಾಂದ್ರತೆಯ ಕಾರಣದಿಂದಾಗಿ, ವಸಂತದೊಳಗಿನ ಬರಿಯ ಒತ್ತಡವು ಸುತ್ತಮುತ್ತಲಿನ ಬರಿಯ ಒತ್ತಡಕ್ಕಿಂತ ಹೆಚ್ಚಾಗಿರುತ್ತದೆ.ಆದ್ದರಿಂದ, ವಸಂತದೊಳಗೆ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳು ಇದ್ದಲ್ಲಿ, ವಸಂತ ಒಡೆಯುವ ಸಂಭವನೀಯತೆಯು ದೊಡ್ಡದಾಗಿದೆ.ಹೀಗಾಗಿ, ವಸಂತದ ಹೊರಭಾಗ (ವಸಂತ ತಯಾರಿಕೆಯ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ವೈಫಲ್ಯವನ್ನು ನಿರೀಕ್ಷಿಸುವ ಸ್ಥಳ) ಮತ್ತು ಒಳಭಾಗ (ನಿಜವಾದ ಅನ್ವಯದಲ್ಲಿ ಒತ್ತಡವು ಹೆಚ್ಚಿನದಾಗಿದೆ) ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಸ್ಥಳಗಳಾಗಿ ಹೊಂದಿಸಲಾಗಿದೆ.
OT ರೇಖೆಗಳ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷದ ರೇಖಾಗಣಿತವನ್ನು U- ಆಕಾರ, V- ಆಕಾರ, Y- ಆಕಾರ ಮತ್ತು T- ಆಕಾರದಲ್ಲಿ ವಿಂಗಡಿಸಲಾಗಿದೆ.ವೈ-ಟೈಪ್ ಮತ್ತು ಟಿ-ಟೈಪ್ ಮುಖ್ಯವಾಗಿ ಕಚ್ಚಾ ವಸ್ತುಗಳ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳಲ್ಲಿ ಅಸ್ತಿತ್ವದಲ್ಲಿದೆ ಮತ್ತು ಶೀತ ರೋಲಿಂಗ್ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯಲ್ಲಿ ಉಪಕರಣಗಳ ಅಸಡ್ಡೆ ನಿರ್ವಹಣೆಯಿಂದಾಗಿ ಯು-ಟೈಪ್ ಮತ್ತು ವಿ-ಟೈಪ್ ದೋಷಗಳು ಸಂಭವಿಸುತ್ತವೆ.ಕಚ್ಚಾ ವಸ್ತುಗಳ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಜ್ಯಾಮಿತಿಗೆ ಸಂಬಂಧಿಸಿದಂತೆ, ಬಿಸಿ ರೋಲಿಂಗ್ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ಏಕರೂಪದ ಪ್ಲಾಸ್ಟಿಕ್ ವಿರೂಪದಿಂದ ಉಂಟಾಗುವ ಯು-ಆಕಾರದ ದೋಷಗಳು ಮಲ್ಟಿ-ಪಾಸ್ ಸ್ಟ್ರೆಚಿಂಗ್ 8, 10 ಅಡಿಯಲ್ಲಿ ವಿ-ಆಕಾರದ, ವೈ-ಆಕಾರದ ಮತ್ತು ಟಿ-ಆಕಾರದ ಸೀಮ್ ದೋಷಗಳಾಗಿ ವಿರೂಪಗೊಳ್ಳುತ್ತವೆ.
ಇದರ ಜೊತೆಗೆ, ಮೇಲ್ಮೈಯಲ್ಲಿ ನಾಚ್ನ ಕಡಿದಾದ ಇಳಿಜಾರಿನೊಂದಿಗೆ ವಿ-ಆಕಾರದ, ವೈ-ಆಕಾರದ ಮತ್ತು ಟಿ-ಆಕಾರದ ದೋಷಗಳು ವಸಂತಕಾಲದ ಕಾರ್ಯಾಚರಣೆಯ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ಹೆಚ್ಚಿನ ಒತ್ತಡದ ಸಾಂದ್ರತೆಗೆ ಒಳಗಾಗುತ್ತವೆ.ಕಾರ್ಯಾಚರಣೆಯ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ಶೀತ ರೋಲಿಂಗ್ ಮತ್ತು ಟ್ವಿಸ್ಟ್ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ವಾಲ್ವ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್ಗಳು ಬಾಗುತ್ತದೆ.ಹೆಚ್ಚಿನ ಒತ್ತಡದ ಸಾಂದ್ರತೆಯೊಂದಿಗೆ ವಿ-ಆಕಾರದ ಮತ್ತು ವೈ-ಆಕಾರದ ದೋಷಗಳ ಒತ್ತಡದ ಸಾಂದ್ರತೆಗಳನ್ನು ಸೀಮಿತ ಅಂಶ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆ, ABAQUS - ವಾಣಿಜ್ಯ ಸೀಮಿತ ಅಂಶ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆ ಸಾಫ್ಟ್‌ವೇರ್ ಬಳಸಿ ಹೋಲಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.ಒತ್ತಡ-ಒತ್ತಡದ ಸಂಬಂಧವನ್ನು ಚಿತ್ರ 1 ಮತ್ತು ಸಮೀಕರಣ 1 ರಲ್ಲಿ ತೋರಿಸಲಾಗಿದೆ. (1) ಈ ಸಿಮ್ಯುಲೇಶನ್ ಎರಡು ಆಯಾಮದ (2D) ಆಯತಾಕಾರದ ನಾಲ್ಕು-ನೋಡ್ ಅಂಶವನ್ನು ಬಳಸುತ್ತದೆ ಮತ್ತು ಕನಿಷ್ಠ ಅಂಶದ ಬದಿಯ ಉದ್ದವು 0.01 ಮಿಮೀ ಆಗಿದೆ.ವಿಶ್ಲೇಷಣಾತ್ಮಕ ಮಾದರಿಗಾಗಿ, 0.5 ಮಿಮೀ ಆಳದೊಂದಿಗೆ ವಿ-ಆಕಾರದ ಮತ್ತು ವೈ-ಆಕಾರದ ದೋಷಗಳು ಮತ್ತು 2 ° ನ ದೋಷದ ಇಳಿಜಾರು 2.5 ಮಿಮೀ ವ್ಯಾಸ ಮತ್ತು 7.5 ಎಂಎಂ ಉದ್ದದ ತಂತಿಯ 2 ಡಿ ಮಾದರಿಗೆ ಅನ್ವಯಿಸಲಾಗಿದೆ.
ಅಂಜೂರದ ಮೇಲೆ.7a ಪ್ರತಿ ತಂತಿಯ ಎರಡೂ ತುದಿಗಳಿಗೆ 1500 Nmm ಬಾಗುವ ಕ್ಷಣವನ್ನು ಅನ್ವಯಿಸಿದಾಗ ಪ್ರತಿ ದೋಷದ ತುದಿಯಲ್ಲಿ ಬಾಗುವ ಒತ್ತಡದ ಸಾಂದ್ರತೆಯನ್ನು ತೋರಿಸುತ್ತದೆ.ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಯ ಫಲಿತಾಂಶಗಳು 1038.7 ಮತ್ತು 1025.8 MPa ನ ಗರಿಷ್ಠ ಒತ್ತಡಗಳು ಕ್ರಮವಾಗಿ V- ಆಕಾರದ ಮತ್ತು Y- ಆಕಾರದ ದೋಷಗಳ ಮೇಲ್ಭಾಗದಲ್ಲಿ ಸಂಭವಿಸುತ್ತವೆ ಎಂದು ತೋರಿಸುತ್ತದೆ.ಅಂಜೂರದ ಮೇಲೆ.ತಿರುಚುವಿಕೆಯಿಂದ ಉಂಟಾಗುವ ಪ್ರತಿ ದೋಷದ ಮೇಲ್ಭಾಗದಲ್ಲಿ ಒತ್ತಡದ ಸಾಂದ್ರತೆಯನ್ನು 7b ತೋರಿಸುತ್ತದೆ.ಎಡಭಾಗವನ್ನು ನಿರ್ಬಂಧಿಸಿದಾಗ ಮತ್ತು ಬಲಭಾಗಕ್ಕೆ 1500 N∙ mm ನ ಟಾರ್ಕ್ ಅನ್ನು ಅನ್ವಯಿಸಿದಾಗ, V- ಆಕಾರದ ಮತ್ತು Y- ಆಕಾರದ ದೋಷಗಳ ತುದಿಯಲ್ಲಿ 1099 MPa ಯ ಅದೇ ಗರಿಷ್ಠ ಒತ್ತಡ ಸಂಭವಿಸುತ್ತದೆ.ಈ ಫಲಿತಾಂಶಗಳು ವಿ-ಮಾದರಿಯ ದೋಷಗಳು ವೈ-ಮಾದರಿಯ ದೋಷಗಳಿಗಿಂತ ಹೆಚ್ಚಿನ ಬಾಗುವ ಒತ್ತಡವನ್ನು ಪ್ರದರ್ಶಿಸುತ್ತವೆ ಎಂದು ತೋರಿಸುತ್ತವೆ, ಅವುಗಳು ಒಂದೇ ರೀತಿಯ ಆಳ ಮತ್ತು ದೋಷದ ಇಳಿಜಾರನ್ನು ಹೊಂದಿರುವಾಗ, ಆದರೆ ಅವು ಅದೇ ತಿರುಚಿದ ಒತ್ತಡವನ್ನು ಅನುಭವಿಸುತ್ತವೆ.ಆದ್ದರಿಂದ, ವಿ-ಆಕಾರದ ಮತ್ತು ವೈ-ಆಕಾರದ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳು ಅದೇ ಆಳ ಮತ್ತು ದೋಷದ ಇಳಿಜಾರಿನೊಂದಿಗೆ ಒತ್ತಡದ ಸಾಂದ್ರತೆಯಿಂದ ಉಂಟಾಗುವ ಹೆಚ್ಚಿನ ಗರಿಷ್ಠ ಒತ್ತಡದೊಂದಿಗೆ ವಿ-ಆಕಾರದ ಪದಗಳಿಗಿಂತ ಸಾಮಾನ್ಯಗೊಳಿಸಬಹುದು.V-ಮಾದರಿಯ ದೋಷದ ಗಾತ್ರದ ಅನುಪಾತವನ್ನು α = w/h ಎಂದು ವ್ಯಾಖ್ಯಾನಿಸಲಾಗಿದೆ, ವಿ-ಟೈಪ್ ಮತ್ತು ಟಿ-ಟೈಪ್ ದೋಷಗಳ ಆಳ (h) ಮತ್ತು ಅಗಲ (w) ಬಳಸಿ;ಹೀಗಾಗಿ, T- ಮಾದರಿಯ ದೋಷ (α ≈ 0) ಬದಲಿಗೆ, ಜ್ಯಾಮಿತಿಯನ್ನು V- ಮಾದರಿಯ ದೋಷದ ಜ್ಯಾಮಿತೀಯ ರಚನೆಯಿಂದ ವ್ಯಾಖ್ಯಾನಿಸಬಹುದು.ಆದ್ದರಿಂದ, ವೈ-ಟೈಪ್ ಮತ್ತು ಟಿ-ಟೈಪ್ ದೋಷಗಳನ್ನು ವಿ-ಟೈಪ್ ದೋಷಗಳಿಂದ ಸಾಮಾನ್ಯಗೊಳಿಸಬಹುದು.ಆಳ (h) ಮತ್ತು ಉದ್ದ (l) ಬಳಸಿ, ಉದ್ದದ ಅನುಪಾತವನ್ನು β = l/h ಎಂದು ವ್ಯಾಖ್ಯಾನಿಸಲಾಗಿದೆ.
ಚಿತ್ರ 811 ರಲ್ಲಿ ತೋರಿಸಿರುವಂತೆ, OT ತಂತಿಗಳ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ದಿಕ್ಕುಗಳನ್ನು ರೇಖಾಂಶ, ಅಡ್ಡ ಮತ್ತು ಓರೆಯಾದ ದಿಕ್ಕುಗಳಾಗಿ ವಿಂಗಡಿಸಲಾಗಿದೆ, ಚಿತ್ರ 811 ರಲ್ಲಿ ತೋರಿಸಿರುವಂತೆ. ಸೀಮಿತ ಅಂಶದಿಂದ ವಸಂತದ ಬಲದ ಮೇಲೆ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ದೃಷ್ಟಿಕೋನದ ಪ್ರಭಾವದ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆ ವಿಧಾನ.
ಅಂಜೂರದ ಮೇಲೆ.9a ಇಂಜಿನ್ ವಾಲ್ವ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್ ಸ್ಟ್ರೆಸ್ ಅನಾಲಿಸಿಸ್ ಮಾದರಿಯನ್ನು ತೋರಿಸುತ್ತದೆ.ಒಂದು ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಯ ಸ್ಥಿತಿಯಂತೆ, ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್ ಅನ್ನು 50.5 ಮಿಮೀ ಮುಕ್ತ ಎತ್ತರದಿಂದ 21.8 ಮಿಮೀ ಗಟ್ಟಿಯಾದ ಎತ್ತರಕ್ಕೆ ಸಂಕುಚಿತಗೊಳಿಸಲಾಯಿತು, ಚಿತ್ರ 9b ನಲ್ಲಿ ತೋರಿಸಿರುವಂತೆ 1086 MPa ಗರಿಷ್ಠ ಒತ್ತಡವನ್ನು ವಸಂತದೊಳಗೆ ರಚಿಸಲಾಗಿದೆ.ನಿಜವಾದ ಎಂಜಿನ್ ಕವಾಟದ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ಗಳ ವೈಫಲ್ಯವು ಮುಖ್ಯವಾಗಿ ವಸಂತಕಾಲದಲ್ಲಿ ಸಂಭವಿಸುವುದರಿಂದ, ಆಂತರಿಕ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಉಪಸ್ಥಿತಿಯು ವಸಂತಕಾಲದ ಆಯಾಸದ ಜೀವನವನ್ನು ಗಂಭೀರವಾಗಿ ಪರಿಣಾಮ ಬೀರುತ್ತದೆ ಎಂದು ನಿರೀಕ್ಷಿಸಲಾಗಿದೆ.ಆದ್ದರಿಂದ, ಉದ್ದದ, ಅಡ್ಡ ಮತ್ತು ಓರೆಯಾದ ದಿಕ್ಕುಗಳಲ್ಲಿನ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳನ್ನು ಉಪ-ಮಾಡೆಲಿಂಗ್ ತಂತ್ರಗಳನ್ನು ಬಳಸಿಕೊಂಡು ಎಂಜಿನ್ ಕವಾಟದ ಬುಗ್ಗೆಗಳ ಒಳಭಾಗಕ್ಕೆ ಅನ್ವಯಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.ಟೇಬಲ್ 2 ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಆಯಾಮಗಳನ್ನು ಮತ್ತು ಗರಿಷ್ಟ ವಸಂತ ಸಂಕೋಚನದಲ್ಲಿ ದೋಷದ ಪ್ರತಿ ದಿಕ್ಕಿನಲ್ಲಿ ಗರಿಷ್ಠ ಒತ್ತಡವನ್ನು ತೋರಿಸುತ್ತದೆ.ಅತಿ ಹೆಚ್ಚು ಒತ್ತಡಗಳನ್ನು ಅಡ್ಡ ದಿಕ್ಕಿನಲ್ಲಿ ಗಮನಿಸಲಾಗಿದೆ ಮತ್ತು ಉದ್ದದ ಮತ್ತು ಓರೆಯಾದ ದಿಕ್ಕುಗಳಲ್ಲಿನ ಒತ್ತಡಗಳ ಅನುಪಾತವು ಅಡ್ಡ ದಿಕ್ಕಿಗೆ 0.934-0.996 ಎಂದು ಅಂದಾಜಿಸಲಾಗಿದೆ.ಈ ಮೌಲ್ಯವನ್ನು ಗರಿಷ್ಠ ಅಡ್ಡ ಒತ್ತಡದಿಂದ ಭಾಗಿಸುವ ಮೂಲಕ ಒತ್ತಡದ ಅನುಪಾತವನ್ನು ನಿರ್ಧರಿಸಬಹುದು.ವಸಂತಕಾಲದಲ್ಲಿ ಗರಿಷ್ಠ ಒತ್ತಡವು ಪ್ರತಿ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷದ ಮೇಲ್ಭಾಗದಲ್ಲಿ ಸಂಭವಿಸುತ್ತದೆ, ಚಿತ್ರ 9 ಗಳಲ್ಲಿ ತೋರಿಸಿರುವಂತೆ.ರೇಖಾಂಶ, ಅಡ್ಡ ಮತ್ತು ಓರೆಯಾದ ದಿಕ್ಕುಗಳಲ್ಲಿ ಗಮನಿಸಿದ ಒತ್ತಡದ ಮೌಲ್ಯಗಳು ಕ್ರಮವಾಗಿ 2045, 2085 ಮತ್ತು 2049 MPa.ಈ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಗಳ ಫಲಿತಾಂಶಗಳು ಟ್ರಾನ್ಸ್ವರ್ಸ್ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳು ಎಂಜಿನ್ ಕವಾಟದ ಬುಗ್ಗೆಗಳ ಆಯಾಸದ ಜೀವನದ ಮೇಲೆ ಹೆಚ್ಚು ನೇರ ಪರಿಣಾಮವನ್ನು ಬೀರುತ್ತವೆ ಎಂದು ತೋರಿಸುತ್ತದೆ.
ಇಂಜಿನ್ ವಾಲ್ವ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ನ ಆಯಾಸದ ಜೀವನದ ಮೇಲೆ ನೇರವಾಗಿ ಪರಿಣಾಮ ಬೀರುವ V- ಆಕಾರದ ದೋಷವನ್ನು OT ತಂತಿಯ ಆರಂಭಿಕ ದೋಷವಾಗಿ ಆಯ್ಕೆಮಾಡಲಾಗಿದೆ ಮತ್ತು ಅಡ್ಡ ದಿಕ್ಕನ್ನು ದೋಷದ ದಿಕ್ಕಾಗಿ ಆಯ್ಕೆಮಾಡಲಾಗಿದೆ.ಈ ದೋಷವು ಹೊರಗೆ ಮಾತ್ರವಲ್ಲ, ಉತ್ಪಾದನೆಯ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ಎಂಜಿನ್ ಕವಾಟದ ವಸಂತವು ಮುರಿದುಹೋಗುತ್ತದೆ, ಆದರೆ ಒಳಗೆ ಸಹ, ಕಾರ್ಯಾಚರಣೆಯ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ಒತ್ತಡದ ಸಾಂದ್ರತೆಯಿಂದಾಗಿ ಹೆಚ್ಚಿನ ಒತ್ತಡ ಸಂಭವಿಸುತ್ತದೆ.ಗರಿಷ್ಟ ನ್ಯೂನತೆಯ ಆಳವನ್ನು 40 µm ಗೆ ಹೊಂದಿಸಲಾಗಿದೆ, ಇದನ್ನು ಎಡ್ಡಿ ಕರೆಂಟ್ ನ್ಯೂನತೆಯ ಪತ್ತೆಯಿಂದ ಕಂಡುಹಿಡಿಯಬಹುದು ಮತ್ತು ಕನಿಷ್ಠ ಆಳವನ್ನು 2.5 mm ತಂತಿಯ ವ್ಯಾಸದ 0.1% ಗೆ ಅನುಗುಣವಾದ ಆಳಕ್ಕೆ ಹೊಂದಿಸಲಾಗಿದೆ.ಆದ್ದರಿಂದ, ದೋಷದ ಆಳವು 2.5 ರಿಂದ 40 µm ವರೆಗೆ ಇರುತ್ತದೆ.0.1 ~ 1 ರ ಉದ್ದದ ಅನುಪಾತ ಮತ್ತು 5 ~ 15 ರ ಉದ್ದದ ಅನುಪಾತದೊಂದಿಗೆ ನ್ಯೂನತೆಗಳ ಆಳ, ಉದ್ದ ಮತ್ತು ಅಗಲವನ್ನು ಅಸ್ಥಿರಗಳಾಗಿ ಬಳಸಲಾಗುತ್ತದೆ ಮತ್ತು ವಸಂತಕಾಲದ ಆಯಾಸದ ಬಲದ ಮೇಲೆ ಅವುಗಳ ಪರಿಣಾಮವನ್ನು ಮೌಲ್ಯಮಾಪನ ಮಾಡಲಾಯಿತು.ಪ್ರತಿಕ್ರಿಯೆ ಮೇಲ್ಮೈ ವಿಧಾನವನ್ನು ಬಳಸಿಕೊಂಡು ನಿರ್ಧರಿಸಲಾದ ವಿಶ್ಲೇಷಣಾತ್ಮಕ ಪರಿಸ್ಥಿತಿಗಳನ್ನು ಟೇಬಲ್ 3 ಪಟ್ಟಿ ಮಾಡುತ್ತದೆ.
ಆಟೋಮೋಟಿವ್ ಇಂಜಿನ್ ವಾಲ್ವ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ಗಳನ್ನು ಕೋಲ್ಡ್ ವಿಂಡಿಂಗ್, ಟೆಂಪರಿಂಗ್, ಶಾಟ್ ಬ್ಲಾಸ್ಟಿಂಗ್ ಮತ್ತು OT ವೈರ್‌ನ ಶಾಖ ಸೆಟ್ಟಿಂಗ್‌ಗಳಿಂದ ತಯಾರಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.ಎಂಜಿನ್ ಕವಾಟದ ಬುಗ್ಗೆಗಳ ಆಯಾಸದ ಜೀವನದ ಮೇಲೆ OT ತಂತಿಗಳಲ್ಲಿನ ಆರಂಭಿಕ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಪರಿಣಾಮವನ್ನು ಮೌಲ್ಯಮಾಪನ ಮಾಡಲು ವಸಂತ ತಯಾರಿಕೆಯ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳಲ್ಲಿನ ಬದಲಾವಣೆಗಳನ್ನು ಗಣನೆಗೆ ತೆಗೆದುಕೊಳ್ಳಬೇಕು.ಆದ್ದರಿಂದ, ಈ ವಿಭಾಗದಲ್ಲಿ, ಪ್ರತಿ ವಸಂತ ತಯಾರಿಕೆಯ ಸಮಯದಲ್ಲಿ OT ತಂತಿಯ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ವಿರೂಪತೆಯನ್ನು ಊಹಿಸಲು ಸೀಮಿತ ಅಂಶ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಯನ್ನು ಬಳಸಲಾಗುತ್ತದೆ.
ಅಂಜೂರದ ಮೇಲೆ.10 ಶೀತ ಅಂಕುಡೊಂಕಾದ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯನ್ನು ತೋರಿಸುತ್ತದೆ.ಈ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯಲ್ಲಿ, ಫೀಡ್ ರೋಲರ್ ಮೂಲಕ OT ತಂತಿಯನ್ನು ವೈರ್ ಗೈಡ್‌ಗೆ ನೀಡಲಾಗುತ್ತದೆ.ರಚನೆಯ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯಲ್ಲಿ ಬಾಗುವಿಕೆಯನ್ನು ತಡೆಗಟ್ಟಲು ತಂತಿ ಮಾರ್ಗದರ್ಶಿ ಫೀಡ್ ಮತ್ತು ತಂತಿಯನ್ನು ಬೆಂಬಲಿಸುತ್ತದೆ.ತಂತಿ ಮಾರ್ಗದರ್ಶಿಯ ಮೂಲಕ ಹಾದುಹೋಗುವ ತಂತಿಯು ಮೊದಲ ಮತ್ತು ಎರಡನೆಯ ರಾಡ್ಗಳಿಂದ ಬಾಗುತ್ತದೆ ಮತ್ತು ಬಯಸಿದ ಒಳಗಿನ ವ್ಯಾಸದೊಂದಿಗೆ ಸುರುಳಿಯಾಕಾರದ ವಸಂತವನ್ನು ರೂಪಿಸುತ್ತದೆ.ಒಂದು ಕ್ರಾಂತಿಯ ನಂತರ ಸ್ಟೆಪ್ಪಿಂಗ್ ಟೂಲ್ ಅನ್ನು ಚಲಿಸುವ ಮೂಲಕ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್ ಪಿಚ್ ಅನ್ನು ಉತ್ಪಾದಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.
ಅಂಜೂರದ ಮೇಲೆ.ಕೋಲ್ಡ್ ರೋಲಿಂಗ್ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಜ್ಯಾಮಿತಿಯಲ್ಲಿನ ಬದಲಾವಣೆಯನ್ನು ಮೌಲ್ಯಮಾಪನ ಮಾಡಲು ಬಳಸಲಾಗುವ ಸೀಮಿತ ಅಂಶದ ಮಾದರಿಯನ್ನು 11a ತೋರಿಸುತ್ತದೆ.ತಂತಿಯ ರಚನೆಯು ಮುಖ್ಯವಾಗಿ ಅಂಕುಡೊಂಕಾದ ಪಿನ್ನಿಂದ ಪೂರ್ಣಗೊಳ್ಳುತ್ತದೆ.ತಂತಿಯ ಮೇಲ್ಮೈಯಲ್ಲಿರುವ ಆಕ್ಸೈಡ್ ಪದರವು ಲೂಬ್ರಿಕಂಟ್ ಆಗಿ ಕಾರ್ಯನಿರ್ವಹಿಸುವುದರಿಂದ, ಫೀಡ್ ರೋಲರ್ನ ಘರ್ಷಣೆ ಪರಿಣಾಮವು ಅತ್ಯಲ್ಪವಾಗಿದೆ.ಆದ್ದರಿಂದ, ಲೆಕ್ಕಾಚಾರದ ಮಾದರಿಯಲ್ಲಿ, ಫೀಡ್ ರೋಲರ್ ಮತ್ತು ವೈರ್ ಗೈಡ್ ಅನ್ನು ಬಶಿಂಗ್ ಆಗಿ ಸರಳೀಕರಿಸಲಾಗಿದೆ.OT ತಂತಿ ಮತ್ತು ರೂಪಿಸುವ ಉಪಕರಣದ ನಡುವಿನ ಘರ್ಷಣೆಯ ಗುಣಾಂಕವನ್ನು 0.05 ಗೆ ಹೊಂದಿಸಲಾಗಿದೆ.2D ರಿಜಿಡ್ ಬಾಡಿ ಪ್ಲೇನ್ ಮತ್ತು ಸ್ಥಿರೀಕರಣ ಪರಿಸ್ಥಿತಿಗಳನ್ನು ರೇಖೆಯ ಎಡ ತುದಿಗೆ ಅನ್ವಯಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ ಇದರಿಂದ ಫೀಡ್ ರೋಲರ್ (0.6 m/s) ವೇಗದಲ್ಲಿ X ದಿಕ್ಕಿನಲ್ಲಿ ಅದನ್ನು ನೀಡಬಹುದು.ಅಂಜೂರದ ಮೇಲೆ.ತಂತಿಗಳಿಗೆ ಸಣ್ಣ ದೋಷಗಳನ್ನು ಅನ್ವಯಿಸಲು ಬಳಸುವ ಉಪ-ಸಿಮ್ಯುಲೇಶನ್ ವಿಧಾನವನ್ನು 11b ತೋರಿಸುತ್ತದೆ.ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಗಾತ್ರವನ್ನು ಗಣನೆಗೆ ತೆಗೆದುಕೊಳ್ಳಲು, 20 µm ಅಥವಾ ಅದಕ್ಕಿಂತ ಹೆಚ್ಚು ಆಳವಿರುವ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳಿಗೆ ಎರಡು ಬಾರಿ ಮತ್ತು 20 µm ಗಿಂತ ಕಡಿಮೆ ಆಳವಿರುವ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳಿಗೆ ಮೂರು ಬಾರಿ ಸಬ್‌ಮಾಡೆಲ್ ಅನ್ನು ಅನ್ವಯಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.ಸಮಾನ ಹಂತಗಳೊಂದಿಗೆ ರೂಪುಗೊಂಡ ಪ್ರದೇಶಗಳಿಗೆ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳನ್ನು ಅನ್ವಯಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ.ವಸಂತದ ಒಟ್ಟಾರೆ ಮಾದರಿಯಲ್ಲಿ, ತಂತಿಯ ನೇರ ತುಂಡು ಉದ್ದವು 100 ಮಿ.ಮೀ.ಮೊದಲ ಉಪಮಾಡೆಲ್‌ಗಾಗಿ, ಜಾಗತಿಕ ಮಾದರಿಯಿಂದ 75 ಮಿಮೀ ಉದ್ದದ ಸ್ಥಾನಕ್ಕೆ 3 ಮಿಮೀ ಉದ್ದವಿರುವ ಉಪಮಾದರಿ 1 ಅನ್ನು ಅನ್ವಯಿಸಿ.ಈ ಸಿಮ್ಯುಲೇಶನ್ ಮೂರು ಆಯಾಮದ (3D) ಷಡ್ಭುಜೀಯ ಎಂಟು-ನೋಡ್ ಅಂಶವನ್ನು ಬಳಸಿದೆ.ಜಾಗತಿಕ ಮಾದರಿ ಮತ್ತು ಉಪಮಾದರಿ 1 ರಲ್ಲಿ, ಪ್ರತಿ ಅಂಶದ ಕನಿಷ್ಠ ಅಡ್ಡ ಉದ್ದವು ಕ್ರಮವಾಗಿ 0.5 ಮತ್ತು 0.2 ಮಿಮೀ ಆಗಿದೆ.ಉಪ-ಮಾದರಿ 1 ರ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಯ ನಂತರ, ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳನ್ನು ಉಪ-ಮಾದರಿ 2 ಗೆ ಅನ್ವಯಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ ಮತ್ತು ಉಪ-ಮಾದರಿ 2 ರ ಉದ್ದ ಮತ್ತು ಅಗಲವು ಉಪ-ಮಾದರಿ ಗಡಿ ಪರಿಸ್ಥಿತಿಗಳ ಪ್ರಭಾವವನ್ನು ತೊಡೆದುಹಾಕಲು ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷದ 3 ಪಟ್ಟು ಉದ್ದವಾಗಿದೆ. ಜೊತೆಗೆ, 50% ಉದ್ದ ಮತ್ತು ಅಗಲವನ್ನು ಉಪ ಮಾದರಿಯ ಆಳವಾಗಿ ಬಳಸಲಾಗುತ್ತದೆ.ಉಪ-ಮಾದರಿ 2 ರಲ್ಲಿ, ಪ್ರತಿ ಅಂಶದ ಕನಿಷ್ಠ ಅಡ್ಡ ಉದ್ದವು 0.005 ಮಿಮೀ.ಟೇಬಲ್ 3 ರಲ್ಲಿ ತೋರಿಸಿರುವಂತೆ ಸೀಮಿತ ಅಂಶ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಗೆ ಕೆಲವು ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳನ್ನು ಅನ್ವಯಿಸಲಾಗಿದೆ.
ಅಂಜೂರದ ಮೇಲೆ.ಸುರುಳಿಯ ತಣ್ಣನೆಯ ಕೆಲಸದ ನಂತರ ಮೇಲ್ಮೈ ಬಿರುಕುಗಳಲ್ಲಿ ಒತ್ತಡದ ವಿತರಣೆಯನ್ನು 12 ತೋರಿಸುತ್ತದೆ.ಸಾಮಾನ್ಯ ಮಾದರಿ ಮತ್ತು ಉಪಮಾದರಿ 1 ಒಂದೇ ಸ್ಥಳದಲ್ಲಿ 1076 ಮತ್ತು 1079 MPa ನ ಬಹುತೇಕ ಒಂದೇ ರೀತಿಯ ಒತ್ತಡವನ್ನು ತೋರಿಸುತ್ತದೆ, ಇದು ಉಪಮಾಡೆಲಿಂಗ್ ವಿಧಾನದ ಸರಿಯಾದತೆಯನ್ನು ದೃಢೀಕರಿಸುತ್ತದೆ.ಉಪಮಾದರಿಯ ಗಡಿ ಅಂಚಿನಲ್ಲಿ ಸ್ಥಳೀಯ ಒತ್ತಡದ ಸಾಂದ್ರತೆಗಳು ಸಂಭವಿಸುತ್ತವೆ.ಸ್ಪಷ್ಟವಾಗಿ, ಇದು ಉಪಮಾದರಿಯ ಗಡಿ ಪರಿಸ್ಥಿತಿಗಳ ಕಾರಣದಿಂದಾಗಿರುತ್ತದೆ.ಒತ್ತಡದ ಸಾಂದ್ರತೆಯ ಕಾರಣದಿಂದಾಗಿ, ಅನ್ವಯಿಕ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳೊಂದಿಗೆ ಉಪ-ಮಾದರಿ 2 ಶೀತ ರೋಲಿಂಗ್ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ದೋಷದ ತುದಿಯಲ್ಲಿ 2449 MPa ಒತ್ತಡವನ್ನು ತೋರಿಸುತ್ತದೆ.ಟೇಬಲ್ 3 ರಲ್ಲಿ ತೋರಿಸಿರುವಂತೆ, ಪ್ರತಿಕ್ರಿಯೆ ಮೇಲ್ಮೈ ವಿಧಾನದಿಂದ ಗುರುತಿಸಲಾದ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳನ್ನು ವಸಂತದ ಒಳಭಾಗಕ್ಕೆ ಅನ್ವಯಿಸಲಾಗಿದೆ.ಪರಿಮಿತ ಅಂಶ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಯ ಫಲಿತಾಂಶಗಳು ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ 13 ಪ್ರಕರಣಗಳಲ್ಲಿ ಯಾವುದೂ ವಿಫಲವಾಗಿಲ್ಲ ಎಂದು ತೋರಿಸಿದೆ.
ಎಲ್ಲಾ ತಾಂತ್ರಿಕ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಗಳಲ್ಲಿ ಅಂಕುಡೊಂಕಾದ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯಲ್ಲಿ, ವಸಂತದ ಒಳಗಿನ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಆಳವು 0.1-2.62 µm (Fig. 13a) ರಷ್ಟು ಹೆಚ್ಚಾಗಿದೆ ಮತ್ತು ಅಗಲವು 1.8-35.79 µm (Fig. 13b) ರಷ್ಟು ಕಡಿಮೆಯಾಗಿದೆ, ಆದರೆ ಉದ್ದವು 0.72 ರಷ್ಟು ಹೆಚ್ಚಾಗಿದೆ. –34.47 µm (ಚಿತ್ರ 13c).ಕೋಲ್ಡ್ ರೋಲಿಂಗ್ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯಲ್ಲಿ ಅಡ್ಡಾದಿಡ್ಡಿ ವಿ-ಆಕಾರದ ದೋಷವು ಬಾಗುವ ಮೂಲಕ ಅಗಲದಲ್ಲಿ ಮುಚ್ಚಲ್ಪಟ್ಟಿರುವುದರಿಂದ, ಇದು ಮೂಲ ದೋಷಕ್ಕಿಂತ ಕಡಿದಾದ ಇಳಿಜಾರಿನೊಂದಿಗೆ ವಿ-ಆಕಾರದ ದೋಷವಾಗಿ ವಿರೂಪಗೊಳ್ಳುತ್ತದೆ.
ಉತ್ಪಾದನಾ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯಲ್ಲಿ OT ವೈರ್ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಆಳ, ಅಗಲ ಮತ್ತು ಉದ್ದದಲ್ಲಿನ ವಿರೂಪ.
ವಸಂತಕಾಲದ ಹೊರಭಾಗಕ್ಕೆ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳನ್ನು ಅನ್ವಯಿಸಿ ಮತ್ತು ಫಿನೈಟ್ ಎಲಿಮೆಂಟ್ ಅನಾಲಿಸಿಸ್ ಅನ್ನು ಬಳಸಿಕೊಂಡು ಶೀತ ರೋಲಿಂಗ್ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ಒಡೆಯುವಿಕೆಯ ಸಾಧ್ಯತೆಯನ್ನು ಊಹಿಸಿ.ಕೋಷ್ಟಕದಲ್ಲಿ ಪಟ್ಟಿ ಮಾಡಲಾದ ಷರತ್ತುಗಳ ಅಡಿಯಲ್ಲಿ.3, ಹೊರಗಿನ ಮೇಲ್ಮೈಯಲ್ಲಿ ದೋಷಗಳ ನಾಶದ ಯಾವುದೇ ಸಂಭವನೀಯತೆಯಿಲ್ಲ.ಬೇರೆ ರೀತಿಯಲ್ಲಿ ಹೇಳುವುದಾದರೆ, 2.5 ರಿಂದ 40 µm ವರೆಗಿನ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಆಳದಲ್ಲಿ ಯಾವುದೇ ವಿನಾಶ ಸಂಭವಿಸಿಲ್ಲ.
ನಿರ್ಣಾಯಕ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳನ್ನು ಊಹಿಸಲು, ಕೋಲ್ಡ್ ರೋಲಿಂಗ್ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ಬಾಹ್ಯ ಮುರಿತಗಳು ದೋಷದ ಆಳವನ್ನು 40 µm ನಿಂದ 5 µm ಗೆ ಹೆಚ್ಚಿಸುವ ಮೂಲಕ ತನಿಖೆ ಮಾಡಲ್ಪಟ್ಟವು.ಅಂಜೂರದ ಮೇಲೆ.14 ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಉದ್ದಕ್ಕೂ ಮುರಿತಗಳನ್ನು ತೋರಿಸುತ್ತದೆ.ಆಳ (55 µm), ಅಗಲ (2 µm), ಮತ್ತು ಉದ್ದ (733 µm) ಪರಿಸ್ಥಿತಿಗಳಲ್ಲಿ ಮುರಿತ ಸಂಭವಿಸುತ್ತದೆ.ವಸಂತದ ಹೊರಗಿನ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷದ ನಿರ್ಣಾಯಕ ಆಳವು 55 μm ಆಗಿ ಹೊರಹೊಮ್ಮಿತು.
ಶಾಟ್ ಪೀನಿಂಗ್ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯು ಬಿರುಕು ಬೆಳವಣಿಗೆಯನ್ನು ನಿಗ್ರಹಿಸುತ್ತದೆ ಮತ್ತು ವಸಂತ ಮೇಲ್ಮೈಯಿಂದ ಒಂದು ನಿರ್ದಿಷ್ಟ ಆಳದಲ್ಲಿ ಉಳಿದಿರುವ ಸಂಕುಚಿತ ಒತ್ತಡವನ್ನು ರಚಿಸುವ ಮೂಲಕ ಆಯಾಸದ ಜೀವನವನ್ನು ಹೆಚ್ಚಿಸುತ್ತದೆ;ಆದಾಗ್ಯೂ, ಇದು ವಸಂತದ ಮೇಲ್ಮೈ ಒರಟುತನವನ್ನು ಹೆಚ್ಚಿಸುವ ಮೂಲಕ ಒತ್ತಡದ ಸಾಂದ್ರತೆಯನ್ನು ಪ್ರೇರೇಪಿಸುತ್ತದೆ, ಹೀಗಾಗಿ ವಸಂತಕಾಲದ ಆಯಾಸ ನಿರೋಧಕತೆಯನ್ನು ಕಡಿಮೆ ಮಾಡುತ್ತದೆ.ಆದ್ದರಿಂದ, ಶಾಟ್ ಪೀನಿಂಗ್‌ನಿಂದ ಉಂಟಾಗುವ ಮೇಲ್ಮೈ ಒರಟುತನದ ಹೆಚ್ಚಳದಿಂದ ಉಂಟಾಗುವ ಆಯಾಸದ ಜೀವಿತಾವಧಿಯಲ್ಲಿನ ಕಡಿತವನ್ನು ಸರಿದೂಗಿಸಲು ಹೆಚ್ಚಿನ ಶಕ್ತಿಯ ಬುಗ್ಗೆಗಳನ್ನು ಉತ್ಪಾದಿಸಲು ದ್ವಿತೀಯ ಶಾಟ್ ಪೀನಿಂಗ್ ತಂತ್ರಜ್ಞಾನವನ್ನು ಬಳಸಲಾಗುತ್ತದೆ.ಎರಡು-ಹಂತದ ಶಾಟ್ ಪೀನಿಂಗ್ ಮೇಲ್ಮೈ ಒರಟುತನ, ಗರಿಷ್ಠ ಸಂಕುಚಿತ ಉಳಿದ ಒತ್ತಡ ಮತ್ತು ಮೇಲ್ಮೈ ಸಂಕುಚಿತ ಉಳಿದ ಒತ್ತಡವನ್ನು ಸುಧಾರಿಸುತ್ತದೆ ಏಕೆಂದರೆ ಮೊದಲ ಶಾಟ್ ಪೀನಿಂಗ್12,13,14 ನಂತರ ಎರಡನೇ ಶಾಟ್ ಪೀನಿಂಗ್ ಅನ್ನು ನಡೆಸಲಾಗುತ್ತದೆ.
ಅಂಜೂರದ ಮೇಲೆ.15 ಶಾಟ್ ಬ್ಲಾಸ್ಟಿಂಗ್ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯ ವಿಶ್ಲೇಷಣಾತ್ಮಕ ಮಾದರಿಯನ್ನು ತೋರಿಸುತ್ತದೆ.ಸ್ಥಿತಿಸ್ಥಾಪಕ-ಪ್ಲಾಸ್ಟಿಕ್ ಮಾದರಿಯನ್ನು ರಚಿಸಲಾಗಿದೆ, ಇದರಲ್ಲಿ ಶಾಟ್ ಬ್ಲಾಸ್ಟಿಂಗ್ಗಾಗಿ 25 ಶಾಟ್‌ಬಾಲ್‌ಗಳನ್ನು OT ಲೈನ್‌ನ ಗುರಿ ಸ್ಥಳೀಯ ಪ್ರದೇಶಕ್ಕೆ ಬಿಡಲಾಯಿತು.ಶಾಟ್ ಬ್ಲಾಸ್ಟಿಂಗ್ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಯ ಮಾದರಿಯಲ್ಲಿ, ಕೋಲ್ಡ್ ವೈಂಡಿಂಗ್ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ವಿರೂಪಗೊಂಡ OT ತಂತಿಯ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳನ್ನು ಆರಂಭಿಕ ದೋಷಗಳಾಗಿ ಬಳಸಲಾಗುತ್ತದೆ.ಶಾಟ್ ಬ್ಲಾಸ್ಟಿಂಗ್ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯ ಮೊದಲು ಟೆಂಪರಿಂಗ್ ಮಾಡುವ ಮೂಲಕ ಕೋಲ್ಡ್ ರೋಲಿಂಗ್ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯಿಂದ ಉಂಟಾಗುವ ಉಳಿದ ಒತ್ತಡಗಳನ್ನು ತೆಗೆದುಹಾಕುವುದು.ಶಾಟ್ ಸ್ಪಿಯರ್‌ನ ಕೆಳಗಿನ ಗುಣಲಕ್ಷಣಗಳನ್ನು ಬಳಸಲಾಗಿದೆ: ಸಾಂದ್ರತೆ (ρ): 7800 ಕೆಜಿ/ಎಂ3, ಎಲಾಸ್ಟಿಕ್ ಮಾಡ್ಯುಲಸ್ (ಇ) – 210 ಜಿಪಿಎ, ಪಾಯ್ಸನ್‌ನ ಅನುಪಾತ (υ): 0.3.ಚೆಂಡು ಮತ್ತು ವಸ್ತುಗಳ ನಡುವಿನ ಘರ್ಷಣೆಯ ಗುಣಾಂಕವನ್ನು 0.1 ಗೆ ಹೊಂದಿಸಲಾಗಿದೆ.0.6 ಮತ್ತು 0.3 ಮಿಮೀ ವ್ಯಾಸವನ್ನು ಹೊಂದಿರುವ ಹೊಡೆತಗಳನ್ನು ಮೊದಲ ಮತ್ತು ಎರಡನೇ ಫೋರ್ಜಿಂಗ್ ಪಾಸ್‌ಗಳಲ್ಲಿ 30 ಮೀ / ಸೆ ವೇಗದಲ್ಲಿ ಹೊರಹಾಕಲಾಯಿತು.ಶಾಟ್ ಬ್ಲಾಸ್ಟಿಂಗ್ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯ ನಂತರ (ಚಿತ್ರ 13 ರಲ್ಲಿ ತೋರಿಸಿರುವ ಇತರ ಉತ್ಪಾದನಾ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಗಳಲ್ಲಿ), ವಸಂತದೊಳಗಿನ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಆಳ, ಅಗಲ ಮತ್ತು ಉದ್ದವು -6.79 ರಿಂದ 0.28 µm, -4.24 ರಿಂದ 1.22 µm, ಮತ್ತು -2 .59 ರಿಂದ 1.69 µm, ಕ್ರಮವಾಗಿ µm.ವಸ್ತುವಿನ ಮೇಲ್ಮೈಗೆ ಲಂಬವಾಗಿ ಹೊರಹಾಕಲ್ಪಟ್ಟ ಉತ್ಕ್ಷೇಪಕದ ಪ್ಲಾಸ್ಟಿಕ್ ವಿರೂಪದಿಂದಾಗಿ, ದೋಷದ ಆಳವು ಕಡಿಮೆಯಾಗುತ್ತದೆ, ನಿರ್ದಿಷ್ಟವಾಗಿ, ದೋಷದ ಅಗಲವು ಗಮನಾರ್ಹವಾಗಿ ಕಡಿಮೆಯಾಗುತ್ತದೆ.ಸ್ಪಷ್ಟವಾಗಿ, ಶಾಟ್ ಪೀನಿಂಗ್ನಿಂದ ಉಂಟಾದ ಪ್ಲಾಸ್ಟಿಕ್ ವಿರೂಪದಿಂದಾಗಿ ದೋಷವನ್ನು ಮುಚ್ಚಲಾಗಿದೆ.
ಶಾಖ ಕುಗ್ಗಿಸುವ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯಲ್ಲಿ, ಶೀತ ಕುಗ್ಗುವಿಕೆ ಮತ್ತು ಕಡಿಮೆ ತಾಪಮಾನದ ಅನೆಲಿಂಗ್‌ನ ಪರಿಣಾಮಗಳು ಅದೇ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ಎಂಜಿನ್ ಕವಾಟದ ವಸಂತದ ಮೇಲೆ ಕಾರ್ಯನಿರ್ವಹಿಸಬಹುದು.ಕೋಲ್ಡ್ ಸೆಟ್ಟಿಂಗ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ನ ಒತ್ತಡದ ಮಟ್ಟವನ್ನು ಕೋಣೆಯ ಉಷ್ಣಾಂಶದಲ್ಲಿ ಅದರ ಅತ್ಯುನ್ನತ ಮಟ್ಟಕ್ಕೆ ಕುಗ್ಗಿಸುವ ಮೂಲಕ ಗರಿಷ್ಠಗೊಳಿಸುತ್ತದೆ.ಈ ಸಂದರ್ಭದಲ್ಲಿ, ಇಂಜಿನ್ ಕವಾಟದ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್ ಅನ್ನು ವಸ್ತುವಿನ ಇಳುವರಿ ಶಕ್ತಿಯ ಮೇಲೆ ಲೋಡ್ ಮಾಡಿದರೆ, ಎಂಜಿನ್ ಕವಾಟದ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್ ಪ್ಲಾಸ್ಟಿಕ್ ಆಗಿ ವಿರೂಪಗೊಳ್ಳುತ್ತದೆ, ಇಳುವರಿ ಶಕ್ತಿಯನ್ನು ಹೆಚ್ಚಿಸುತ್ತದೆ.ಪ್ಲಾಸ್ಟಿಕ್ ವಿರೂಪತೆಯ ನಂತರ, ಕವಾಟದ ವಸಂತ ಬಾಗುತ್ತದೆ, ಆದರೆ ಹೆಚ್ಚಿದ ಇಳುವರಿ ಶಕ್ತಿಯು ನಿಜವಾದ ಕಾರ್ಯಾಚರಣೆಯಲ್ಲಿ ಕವಾಟದ ವಸಂತದ ಸ್ಥಿತಿಸ್ಥಾಪಕತ್ವವನ್ನು ಒದಗಿಸುತ್ತದೆ.ಕಡಿಮೆ ತಾಪಮಾನದ ಅನೆಲಿಂಗ್ ಹೆಚ್ಚಿನ ತಾಪಮಾನದಲ್ಲಿ ಕಾರ್ಯನಿರ್ವಹಿಸುವ ಕವಾಟದ ಬುಗ್ಗೆಗಳ ಶಾಖ ಮತ್ತು ವಿರೂಪತೆಯ ಪ್ರತಿರೋಧವನ್ನು ಸುಧಾರಿಸುತ್ತದೆ2.
ಎಫ್‌ಇ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಯಲ್ಲಿ ಶಾಟ್ ಬ್ಲಾಸ್ಟಿಂಗ್ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ವಿರೂಪಗೊಂಡ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳು ಮತ್ತು ಎಕ್ಸ್-ರೇ ಡಿಫ್ರಾಕ್ಷನ್ (ಎಕ್ಸ್‌ಆರ್‌ಡಿ) ಉಪಕರಣದೊಂದಿಗೆ ಅಳತೆ ಮಾಡಲಾದ ಉಳಿದ ಒತ್ತಡದ ಕ್ಷೇತ್ರವನ್ನು ಉಪ-ಮಾದರಿ 2 (ಚಿತ್ರ 8) ಗೆ ಶಾಖ ಕುಗ್ಗುವಿಕೆಯ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ದೋಷಗಳ ಬದಲಾವಣೆಯನ್ನು ಊಹಿಸಲು ಅನ್ವಯಿಸಲಾಗಿದೆ.ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್ ಅನ್ನು ಸ್ಥಿತಿಸ್ಥಾಪಕ ಶ್ರೇಣಿಯಲ್ಲಿ ಕಾರ್ಯನಿರ್ವಹಿಸಲು ವಿನ್ಯಾಸಗೊಳಿಸಲಾಗಿದೆ ಮತ್ತು ಅದರ ಮುಕ್ತ ಎತ್ತರದ 50.5 ಎಂಎಂನಿಂದ 21.8 ಎಂಎಂ ದೃಢವಾದ ಎತ್ತರಕ್ಕೆ ಸಂಕುಚಿತಗೊಳಿಸಲಾಯಿತು ಮತ್ತು ನಂತರ ವಿಶ್ಲೇಷಣೆಯ ಸ್ಥಿತಿಯಂತೆ ಅದರ ಮೂಲ ಎತ್ತರವಾದ 50.5 ಎಂಎಂಗೆ ಮರಳಲು ಅನುಮತಿಸಲಾಗಿದೆ.ಶಾಖದ ಕುಗ್ಗುವಿಕೆಯ ಸಮಯದಲ್ಲಿ, ದೋಷದ ಜ್ಯಾಮಿತಿಯು ಅತ್ಯಲ್ಪವಾಗಿ ಬದಲಾಗುತ್ತದೆ.ಸ್ಪಷ್ಟವಾಗಿ, ಶಾಟ್ ಬ್ಲಾಸ್ಟಿಂಗ್‌ನಿಂದ ರಚಿಸಲಾದ 800 MPa ಮತ್ತು ಅದಕ್ಕಿಂತ ಹೆಚ್ಚಿನ ಉಳಿದಿರುವ ಸಂಕುಚಿತ ಒತ್ತಡವು ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ವಿರೂಪತೆಯನ್ನು ನಿಗ್ರಹಿಸುತ್ತದೆ.ಶಾಖ ಕುಗ್ಗುವಿಕೆಯ ನಂತರ (ಚಿತ್ರ 13), ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳ ಆಳ, ಅಗಲ ಮತ್ತು ಉದ್ದವು ಕ್ರಮವಾಗಿ -0.13 ರಿಂದ 0.08 µm ವರೆಗೆ, -0.75 ರಿಂದ 0 µm ವರೆಗೆ ಮತ್ತು 0.01 ರಿಂದ 2.4 µm ವರೆಗೆ ಬದಲಾಗುತ್ತದೆ.
ಅಂಜೂರದ ಮೇಲೆ.16 ಒಂದೇ ಆಳದ (40 µm), ಅಗಲ (22 µm) ಮತ್ತು ಉದ್ದ (600 µm) ಯು-ಆಕಾರದ ಮತ್ತು ವಿ-ಆಕಾರದ ದೋಷಗಳ ವಿರೂಪಗಳನ್ನು ಹೋಲಿಸುತ್ತದೆ.ಯು-ಆಕಾರದ ಮತ್ತು ವಿ-ಆಕಾರದ ದೋಷಗಳ ಅಗಲದಲ್ಲಿನ ಬದಲಾವಣೆಯು ಉದ್ದದಲ್ಲಿನ ಬದಲಾವಣೆಗಿಂತ ದೊಡ್ಡದಾಗಿದೆ, ಇದು ಕೋಲ್ಡ್ ರೋಲಿಂಗ್ ಮತ್ತು ಶಾಟ್ ಬ್ಲಾಸ್ಟಿಂಗ್ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯಲ್ಲಿ ಅಗಲ ದಿಕ್ಕಿನಲ್ಲಿ ಮುಚ್ಚುವುದರಿಂದ ಉಂಟಾಗುತ್ತದೆ.ಯು-ಆಕಾರದ ದೋಷಗಳಿಗೆ ಹೋಲಿಸಿದರೆ, ವಿ-ಆಕಾರದ ದೋಷಗಳು ತುಲನಾತ್ಮಕವಾಗಿ ಹೆಚ್ಚಿನ ಆಳದಲ್ಲಿ ಮತ್ತು ಕಡಿದಾದ ಇಳಿಜಾರುಗಳೊಂದಿಗೆ ರೂಪುಗೊಂಡವು, ವಿ-ಆಕಾರದ ದೋಷಗಳನ್ನು ಅನ್ವಯಿಸುವಾಗ ಸಂಪ್ರದಾಯವಾದಿ ವಿಧಾನವನ್ನು ತೆಗೆದುಕೊಳ್ಳಬಹುದು ಎಂದು ಸೂಚಿಸುತ್ತದೆ.
ಈ ವಿಭಾಗವು ಪ್ರತಿ ವಾಲ್ವ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್ ಉತ್ಪಾದನಾ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಗೆ OT ಸಾಲಿನಲ್ಲಿ ಆರಂಭಿಕ ದೋಷದ ವಿರೂಪವನ್ನು ಚರ್ಚಿಸುತ್ತದೆ.ಆರಂಭಿಕ OT ತಂತಿ ದೋಷವನ್ನು ವಾಲ್ವ್ ಸ್ಪ್ರಿಂಗ್‌ನ ಒಳಭಾಗಕ್ಕೆ ಅನ್ವಯಿಸಲಾಗುತ್ತದೆ, ಅಲ್ಲಿ ವಸಂತಕಾಲದ ಕಾರ್ಯಾಚರಣೆಯ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ಹೆಚ್ಚಿನ ಒತ್ತಡದಿಂದಾಗಿ ವೈಫಲ್ಯವನ್ನು ನಿರೀಕ್ಷಿಸಲಾಗಿದೆ.OT ತಂತಿಗಳ ಅಡ್ಡಾದಿಡ್ಡಿ ವಿ-ಆಕಾರದ ಮೇಲ್ಮೈ ದೋಷಗಳು ಆಳ ಮತ್ತು ಉದ್ದದಲ್ಲಿ ಸ್ವಲ್ಪ ಹೆಚ್ಚಾಯಿತು ಮತ್ತು ಶೀತ ಅಂಕುಡೊಂಕಾದ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ಬಾಗುವುದರಿಂದ ಅಗಲದಲ್ಲಿ ತೀವ್ರವಾಗಿ ಕಡಿಮೆಯಾಗಿದೆ.ಅಂತಿಮ ಶಾಖದ ಸೆಟ್ಟಿಂಗ್ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ಕಡಿಮೆ ಅಥವಾ ಯಾವುದೇ ಗಮನಾರ್ಹ ದೋಷದ ವಿರೂಪದೊಂದಿಗೆ ಶಾಟ್ ಪೀನಿಂಗ್ ಸಮಯದಲ್ಲಿ ಅಗಲ ದಿಕ್ಕಿನಲ್ಲಿ ಮುಚ್ಚುವುದು ಸಂಭವಿಸುತ್ತದೆ.ಕೋಲ್ಡ್ ರೋಲಿಂಗ್ ಮತ್ತು ಶಾಟ್ ಪೀನಿಂಗ್ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯಲ್ಲಿ, ಪ್ಲಾಸ್ಟಿಕ್ ವಿರೂಪದಿಂದಾಗಿ ಅಗಲ ದಿಕ್ಕಿನಲ್ಲಿ ದೊಡ್ಡ ವಿರೂಪವಿದೆ.ಕೋಲ್ಡ್ ರೋಲಿಂಗ್ ಪ್ರಕ್ರಿಯೆಯಲ್ಲಿ ಅಗಲ ಮುಚ್ಚುವಿಕೆಯಿಂದಾಗಿ ಕವಾಟದ ವಸಂತದೊಳಗಿನ ವಿ-ಆಕಾರದ ದೋಷವು ಟಿ-ಆಕಾರದ ದೋಷವಾಗಿ ರೂಪಾಂತರಗೊಳ್ಳುತ್ತದೆ.